ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Критические температуры хрупкости и методы определения их числовых значений для натурных деталей из "Сопротивление материаловИздание 2 " В эксплуатации установлено увеличение числа разрушений деталей с трешинами в зимние месяцы (рис. 9.6). [c.197] В настоящее время наибольшее распространение имеет метод определения первой критической температуры образцов 7 ) по критерию вида излома. Температура считается критической, если процент волокна в изломе равен 50%. Это — температура резкого уменьшения относительного поперечного сужения и максимальной деформации. Вторую критическую температуру хрупкости образцов 7 определяют из условия равенства предела текучести Тт, возрастающего с понижением температуры, разрушающим напряжениям (т определяемым по результатам испытаний образцов с трещинами механики разрушения (см. 9.4.2). Первая критическая температура хрупкости детали Г ] характеризует переход от вязких (по внешнему виду) разрушений к квазихрупким. [c.197] Наиболее значительное увеличение Тг, наблюдается при переходе от гладких образцов (а=1) на образцы с повышенной концентрацией напряжений а=3...4 (для Шарпи а=3,5). Увеличение а 5 приводит к незначительным дополнительным смещениям Гжр] и Т г, что, по-видимому, связано с образованием зоны устойчивости пластических деформаций в вершине надреза и трещины. У низкоуглеродистых и низколегированных сталей смещение Г р при увеличении а одинаково. Абсолютное значение при ударном нагружении больше на 40 — 60 °С, чем при статическом. [c.199] Методика определения, как первой, так и второй критической температуры хрупкости натурных деталей одинакова и состоит в следующем. Вначале по известным критериям определяют числовые значения критических температур для образцов заданной формы и размеров. Установлено, что критические температуры хрупкости натурных деталей вьппе, чем образцов. Повышение критических температур обусловлено охрупчиванием материала, так как эксплуатационные причины вызывают стеснение пластической деформации в натурных деталях. [c.199] Повышение критических температур вызывается увеличением размеров деталей (масштабный фактор) А Г], степени концентрации напряжений АГг, наличием трещин АГз, а также увеличением их размеров АГ4, деформационным циклическим повреждением материала в эксплуатации АГз. [c.199] Методика исследования смещений от циклического повреждения состоит в определении степени изменения предела текучести материала под действием многократного эксплуатационного нагружения, т. е. зависимости о- от срока службы. [c.200] Количественная оценка охрупчивающего эффекта этого фактора выполняется с использованием схемы Иоффе-Давиденкова (рис. [c.200] При наличии такой информации на схеме Иоффе строят зависимости ст ° =/(Т°С) и = =/(Г°С) и по рис. 9.7 определяют сдвиг АГ5 от циклического повреждения, равный Гд—Г ]. [c.200] Сдвиг от увеличения размеров детали по сравнению с размерами образца, на котором определяется предельный коэффициент интенсивности напряжений определяется из рис. 9.9 [4], от изменения степени концентрации по рис. 9.10 [4], от разницы в размерах трепщн по рис. 9.11 [4]. [c.201] Используя описанную выше методику, по графику рис. 9.8 определяем, что предел текучести материала детали за 20 лет эксплуатации возрастет на 40%. После этого по схеме Иоффе находим АГз = 55° (см. рис. 9.7). [c.202] В результате Т 2 — вторая критическая температура для этой конкретной детали — составит — 41 °С. [c.203] Таким образом, при атмосферной температуре ниже —41 °С материал этой детали будет в хрупком состоянии и при наличии трещины и соответствующей нагрузки деталь начнет разрушаться хрупко и этот процесс невозможно будет остановить. [c.203] Вернуться к основной статье