ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Глава десятая Методы экспериментального исследования газовых потоков и проточной части турбомашин 10- 1. Экспериментальные стенды для исследования проточных частей турбомашин из "Техническая газодинамика Издание 2 " Изложенная выше методика расчета ступеней с лопатками постоянного профиля позволяет оценить дополнительные потери в ступени, обусловленные изменением параметров и углов потока по радиусу в зазоре, а также возрастанием выходных потерь. [c.603] Организация потока за рабочими лопатками осуш,ест-вляется в предположении а) равномерного поля абсолютных скоростей б) постоянства работы, развиваемой потаком в различных сечениях по радиусу в) постоянства располагаемого тепло.перепада по радиусу. [c.604] Количество сочетаний любых перечисленных способов организа-ции потока в зазоре и за ступенью ограничивается условием неразрывности, связывающим поток в этих сечениях. [c.604] Закрутку лопаток по условию постоянства циркуляции скорости можно осуществить с учетом потерь в решетках. [c.606] Для адиабатического течения (с учетом потерь) расчетные зависимости, полученные путем интегрирования исходных дифференциальных уравнений, даны в табл. 9-1. [c.606] Для большого числа ступеней представляется возможным направляющие лопатки выполнять без закрутки. Расчет направляющих решеток производится по формулам, приведенным в 9-4. С помощью этих соотношений рассчитываются параметры потока в зазоре. [c.608] Расчет рабочих лопаток как при ai = onst, так и при И =/( ) производится, исходя из принятых условий за ступенью. Как указывалось, могут быть приняты условия отсутствия закрутки потока на выходе (См2 = 0), постоянства работы по радиусу (L = onst) и др. [c.608] Из уравнения неразрывности и треугольников скоростей определяем параметры, необходимые для проектирования рабочей решетки. Полный расход газа через ступень О равен сумме расходов по всем элементарным струйкам. Общий к. п. д. ступени находится по к. п. д. элемен Т рныл струек как усредненный по расходу. [c.609] При подобном методе расчета коэффициенты расхода л.1 и [ 2 и коэффициенты скорости 9 и ф следует принимать переменными, зависящими от геометрических и режимных параметров в рассматриваемых сечениях решеток. Описанный метод расчета весьма прост и дает надежные результаты. [c.609] Построение направляющей и рабочей лопаток осуществляется по данным расчета закрутки. По вычисленным значениям (г) и (г) подбираются профили в корневых, средних и верхних сечениях направляющей решетки. При больших теплоперепадах в ступени в корневых сечениях а в периферийных Соответственно корневые сечения образуют профили группы В (с обратной вогнутостью в косом срезе и небольшим расширением канала), средние сечения — профили группы Б (прямолинейные участки спинки в косом срезе), а верхние — профили группы А (выпуклая спинка в косом срезе). Аналогично строится рабочая лопатка, для которой исходными служат параметры Р1 (г), РгСО- построении желательно выбирать шаги и установочные углы профилей в диапазоне оптимальных значений. [c.609] Рассмотренные выше способы профилирования дают практически совпадающий характер изменения реакции по радиусу, что непосредственно вытекает из приближенного уравнения (9-50). [c.609] Некоторые различия обнаруживаются в распределении углов абсолютного и относительного потоков 1 и Рь а также осевых составляющих скорости. [c.609] Опыты показывают, что ступени, спрофилированные указанными методами, имеют практически одинаковую эффективность. Дальнейшее повышение к. п. д. ступеней можно, ло-видимому, обеспечить путем выбора рационального распределения реакции по радиусу. Такому условию отвечает закон р(г), при котором радиальные градиенты давления в корневых сечениях будут минимальными. [c.610] Для ступеней турбин с небольшими высотами лопаток (I 0,8 и 0 13) выравнивание реакции может быть осуществлено применением меридионального профилирования каналов направляющей решетки по высоте. [c.611] Здесь / —радиус кривизны верхнего обвода в меридиональной плоскости радиус корневого сечения (рис. 9-13). [c.612] Вернуться к основной статье