ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Уравнения для расчета распределения параметров потока по радиусу в рамках струйной теории из "Техническая газодинамика Издание 2 " Рассмотрим поток газа через ступень осевой турбомашины (рис. 9-9). Выберем три контрольных сечения О—О—перед направляющей решеткой, 1—1 — между направляющей и рабочей решетками и 2—2— за рабочей решеткой. [c.591] Имея в -виду трудности, связанные с исследованием пространственного течения сжимаемой жидкости, можно в первом приближении рассмотреть упрощенную осесимметричную схему. потока в ступени турбомашины. [c.591] Первое уравнение (9-43) выражает условие радиального равновесия частицы газа, при котором центробежные -силы на любой из соосных цилиндрических поверхностей уравновешиваются силами статического давления газа. Так, согласно обозначениям на рис. 9-9 для единицы длины зазора (сечение I—1) можно записать 2т(гс1р1 = 2пгс1г р1С и 1г и получить из него первое уравнение (9-43). [c.592] Принятым допущениям в наибольшей степени отвечает поток в контрольных сечениях 1—I и 2—2 движение в межлопаточных каналах не подчиняется таким упрощенным закономерностям. [c.592] Введем дополнительно ряд упрощений. Пренебрегаем периодической нестационарностью потока, вызванной вращением рабочего колес. , или, точнее, считаем, что рассмотрение осредненных по времени скоростей также не вносит существенной ошибки. Предполагаем также, что после перестройки поток в контрольных сечениях движется по цилиндрическим поверхностям (т. е. радиусы кривизны меридионального сечения поверхности тока У на рис. 9-9 достаточно велики). Считаем, что внешний и внутренний теплообмен отсутствует, а решетки ступени обтекаются безотрывно. [c.592] 1 — скорости и энтальпии газа в конце изоэнтропического и действительного процессов расширения в направляющей решетке к]1 — к. п. д. направляющей решетки (приближенно определяемый как к] = (р2). [c.593] Здесь р, — плотность газа в конце изоэнтропического расширения в направляюш,ей решетке — плотность газа в конце действительного расширения (при наличии потерь). [c.593] Уравнение (9-51) в рамках рассматриваемой струйной задачи является наиболее общим. [c.594] При сверхзвуковых скоростях функция должна быть сохранена в уравнении (9-50). Однако в некоторых случаях можно использовать упрощенные зависимости х (Я,р т],), а при слабом изменении Я, и по радиусу Хс принимается для каждого участка постоянной. Имея в виду, что зависит от следует заключить, что при точном расчете ступени на сверхзвуковых скоростях метод последовательных приближений становится неизбежным. [c.595] Следует подчеркнуть также, что влияние сжимаемости косвенно учитывается в уравнении (9-51) функциями и 7)1. В зависимости от числа М1 меняются потери и угол выхода из направляющей решетки. Следовательно, вид функций 711 (г) и а г) зависит от М согласно (9-51) при изменении этих функций меняется и характер распределения абсолютных скоростей С1 (г) в зазоре. [c.595] Необходимо также отметить, что уравнения (9-50) и (9-51) справедливы для любого закона закрутки. [c.595] Очевидно, что I t=I2t ) и w = w r) являются искомыми функциями, а 7,2 = т]2(г)и W — Wi r) могут рассматриваться как заданные функции радиуса г. [c.596] Условие (1 Си г) йг = 0 выполняется строго при закрутке ступени по методу постоянной циркуляции Ч Однако, как. показывает опыт, это условие приближенно осуществляется и в ряде других практически важных случаев. [c.597] Следует также отметить, что дифференциальное уравнение (9-57) для неподвижного рабочего КОлеса (со=0) переходит в уравнение (9-50). [c.598] Вернуться к основной статье