ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМОВ, ИМЕЮЩИХ В ПРИВОДЕ НАКОПИТЕЛИ ЭНЕРГИИ из "Исследование и проектирование механизмов технологических машин " Для предохранения деталей механизма и других элементов станка от удара предусмотрено гашение остаточной энергии масляным демпфером. Плунжер 12, соединенный с трехплечим рычагом, заходит в рабочую полость демпфера 8, производя выдавливание масла через узкие кольцевые щели, образованные отверстием корпуса 8 и конусом плунжера. Регулировка степени демпфирования осуществляется конической иглой 9, которая может уменьшать или увеличивать щель дросселя. [c.89] В практике эксплуатации применяются торсионные валики с диаметрами 14, 15, 19 мм. Такое разнообразие валиков обусловлено значительным разнообразием скоростных показателей станков. [c.89] Боевой механизм состоит из трех механизмов зарядки торсионного вала, разгона челнока и вывода из положения силового замка . Механизмы имеют одну степень свободы. Механизм разгона прокладчика представляет собой последовательную цепь трех элементарных механизмов двух кривошипно-шатунных дезак-сиальных и четырехзвенного. [c.89] Теоретически начало торможения механизма соответствует углу поворота торсионного валика на 14° 40. Тормозной путь зависит от начального угла ф, закручивания торсионного валика и равен 9,5 мм при ф = 32° и 7,5 мм при угле закручивания ф = 28°. Конструктивные размеры буферного устройства допускают полное раскручивание торсионного вала при ф = 32°. Предельный угол закручивание торсионного валика равен 33°. Превышение этой величины приводит к удару плунжера о стенку корпуса буферного устройства. [c.89] Начальной скоростью прокладчика считаем его скорость в момент отрыва от гонка. Это происходит при угле раскручивания, равном 14° 40. [c.91] В работе предложены исследования скорости полета прокладчиков в зависимости от конструктивного исполнения элементов боевого механизма. Изменению подвергались основные элементы, от которых зависит скорость погонялка была принята в расчетах трех вариантов, предусматривающих изменение материала и ее сечений торсионный валик был выполнен как сдвоенный, работающий по параллельной схеме и состоящий из набора пластин. [c.91] Основные характеристики элементов механизма моменты инерции масс, веса -приведены ниже в табл. 7.1. [c.91] Значения приведенных моментов инерции для всего механизма, определялись в соответствии с выражением (7.4) и представлены в табл. 7.2. [c.92] В работе приведены результаты исследований нескольких вариантов конструктивного исполнения механизма, включающих разные конструкции торсионных валиков, к одному из которых можно отнести валики , состоящие из набора пластин. В другом случае конструкция торсиона состоит из параллельно работающих валиков. Одним из достоинств предлагаемой конструкции из пластин является ее удобство при подборе нужной скорости, при этом достаточно произвести один раз расчет их количества в зависимости от необходимой скорости. Они не дороги в изготовлении, удобны при монтаже, взаимозаменяемы, переносят значительно большие углы закручивания при работе механизма, просты в изготовлении. Результаты расчетов показывают, что такая конструкция обеспечивает практически весь диапазон необходимых скоростей вращения главного вала станка от 300 до 600 об/мин. Интересен вариант конструктивного исполнения с двумя торсионами, работающими по параллельной схеме, когда один из них выполнен в виде валика, а другой является полым. Эта конструкция значительно сложнее описанной выше, но повышает долговечность работы торсионного элемента в сравнении с выпускающими серийными конструкциями. Результаты исследований скорости полета прокладчиков для пластинчатого торсиона приведены на рис. 7.3. [c.92] Интересным в конструктивном исполнении является предложение, позволяющее разделить функционально конструкцию на два узла узел зарядки и узел разрядки. Впервые с разомкнутой кинематической цепью боевой механизм был предложен Д. В. Титовым. Основной недостаток предложенной схемы - это большая инертность плунжера, способствующая увеличению приведенной массы системы. Активное торможение подвижных звеньев начинается сразу, что ограничивает возможности для обеспечения требуемой скорости прокладчика. Пе ясен и вопрос гашения остаточной энергии торсионного валика. Конструктивное исполнение боевого механизма, предложенного Э. А. Горовым и А. В. Соловьевым [12], более приближено к реальному механизму. В их схеме размыкание кинематичекой цепи осуществляется с помощью поворотного пальца, имеющего специальный скос. Применение кулачка для заводки торсионного валика имеет свои преимущества, однако, как показало исследование узла по предложенной схеме, внедрение ее требует коренной переделки конструкции. [c.93] Имеются и другие схемы, позволяющие осуществлять принцип размыкания кинематической цепи, но все они обладают недостатками, которые не дают возможности разрабатывать на их основе реальную конструкцию. Принцип размыкания кинематической цепи был положен в основу конструкции, предложенной П. М. Алабу-жевым, Ю. А. Афанасьевым и др. [c.93] Наибольший интерес представляет конструкция боевого механизма [4], которая позволяет вписаться в существующие габариты боевой коробки ткацкого станка и одновременно решает принцип разделения. В конструкции нашли применение низшие кинематические пары, что существенно повышает надежность и долговечность работы в сравнении с высшими кинематическими парами. [c.94] Полученные зависимости (7.13) представляют уравнение траектории центра А. Однако для работы механизма необходимо, чтобы центр А описывал вполне определенную кривую, выражаемую некоторой вполне определенной функцией или задаваемую таблицей значений. [c.96] На участке Г-2 центр А движется вдоль плоскости рычага. На участке 2 -3 происходят заводка рычага и закрутка торсионного валика, при этом центр А движется по кривой, эквидистантной окружности радиуса К. На участке 3 -4 центр А движется вдоль плоскости рычага, участок 4 -Г соответствует возврату центра в исходное положение. [c.97] Узел разрядки предназначен для сообщения необходимой скорости прокладчику уточной нити. Кинетическая энергия, которой обладает прокладчик, составляет лишь часть общей энергии системы. После его отрыва детали узла разрядки продолжают движение, обладая значительной кинетической энергией (60...70 % от потенциальной энергии деформированного торсионного валика). [c.98] Па узел разрядки при его работе действуют несколько сил упругая сила со стороны торсиона (движущая сила) сила сопротивления движению, создаваемая в масляном демпфере силы трения. При определении давления в масляном демпфере авторы работ [И, 16, 20] исходят из разных предпосылок и соответственно получают разные результаты. Для учета особенностей работы предлагаемой конструкции ниже приводятся формулы, определяющие давление в масляном демпфере. С этой целью рассмотрим конструктивную схему масляного демпфера (рис. 7.7). [c.99] Согласно схеме на рис. 7.7 плунжер 1 при движении системы в процессе разрядки в определенный момент времени достигает поверхности А полости 2 демпфера. [c.99] Вернуться к основной статье