ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет газогенератора на жидком топливе из "Основы проектирования ракетно-прямоточных двигателей для беспилотных летательных аппаратов " По сравнению с найденным, закон выхода на режим газогенератора будет другим, так как в действительности ро=т onst. Однако при установившемся режиме подачи компонентов горючей смеси давление в камере сгорания для роо определяется формулой, приведенной выше. [c.140] Теоретическое исследование чувствительности выходных характеристик РДТТ (Р /1) к определяющим их параметрам представляет практический интерес для осуществления необходимого или заданного закона изменения силы тяги, обеспечивающего оптимальный или заранее заданный режим полета ракеты. [c.140] Установление динамической закономерности изменения силы тяги в зависимости от определяющих ее параметров является составной частью перманентной задачи повышения кучности или точности стрельбы ракетными снарядами. [c.140] Создание системы автоматического регулирования полета ракеты требует точных зависимостей для чувствительности тяги РДТТ, выраженных дифференциальными уравнениями. Интегральное уравнение силы тяги в зависимости от закона регулирования определяющих ее параметров необходимо для правильного установления запаса топлива и потребной глубины регулирования его выходных характеристик. [c.140] Решение поставленной задачи произведем для топлив, подчиняющихся законам горения и = щр и и = а + Ьр. [c.140] Изменения предельного давления р в зависимости от отклонения определяющих параметров от их номинальных значений описывается дифференциальными уравнениями. [c.140] Приравнивая правые части уравнений (3.55) (3.56), получим локальную связь между константами этих законов горения. [c.141] Исследование статической чувствительности единичного импульса и тяги двигателя к изменению функции заряжания г и степени уширения сопла в проведем в предположении, что течение газа в сверхзвуковой части сопла происходит без отрыва от стенок диффузора и без скачков уплотнения. [c.141] Принятое допуш.ение снижает практическую ценность результатов, так как делает их справедливыми в ограниченной области значений нерасчетного сопла р2 рв, при которых скачок уплотнения еш.е не заходит внутрь диффузора сопла. Однако в рамках теории одномерного течения для р2 рв найденное решение является точным. [c.141] При отрыве потока, сопровождающемся образованием скачка уплотнения, для тяги и единичного импульса не найдены точные уравнения, так как существующая теория одномерного течения без учета пограничного слоя не позволяет определить положение скачка уплотнения по отношению к длине диффузора. [c.141] Отсюда следует, что при очковом сопле изменения тяги определяются только приращением давления в камере сгорания, а удельная тяга сохраняется неизменной. [c.144] Нетрудно показать, что в уравнении для йР член Яв в/( + 1) в равен приращению динамической составляющей тяги в диффузорной части сопла, т. е. [c.144] Изменение статической составляющей тяги вследствие изменения функции г[ учитывается вторым членом Rвdpl/pl. [c.144] Необходимо помнить, что уравнения (3. 58) и (3. 59) сохраняют свою силу до тех пор, пока способ механического регулирования площади критического сечения сопла не приводит к заметному нарушению изэнтропического течения на входе в диффузор. Изэн-тропичность течения практически не нарушается, если обеспечивается достаточная плавность перехода от проходного сечения регулятора к профилю диффузора. [c.144] Выше было найдено уравнение чувствительности величины тяги к изменению функции заряжания гх и размерам сопла Vв. [c.144] Детальное рассмотрение процессов регулирования РПД изложено в гл. Vni. [c.146] Рассмотрим основные параметры, характеризующие энергетические возможности топлив, используемых в РПД, и определяющие рабочие параметры протекающих в двигателе термогазодинамических про цессо . [c.148] Первая группа характеристик подробно рассматривалась в гл. in, поэтому мы на ней останавливаться не будем. Перейдем ко 1Второй группе характеристик. [c.149] При термохимических расчетах используют значения теплоты образования, отнесенные к некоторым стандартным условиям и к стандартному состоянию элементов, образующих данное вещество. За стандартные условия принимают давление, равное 1 кГ/см , и температуру, равную -fl8 или -f25° . За стандартное состояние принимают то, которое для данного элемента является наиболее распространенным в природе. Например, для газа таковым является молекулярное состояние Н2, О2, N2. [c.149] В рассчитанной по формуле (4. 1) величине полной располагаемой энергии не учитываются тепловые потери в двигателе, потери на неполноту химических реакций и на диссоциацию продуктов сгорания. При инженерных расчетах эти факторы учитываются введением коэффициента полноты сгорания фсг. Величина Qn определяется содержанием в продуктах неполного сгорания топлива горючих компонентов, способных догорать во втором контуре с выделением больших количеств тепла. Она находится в прямой овязи со стехио метрическим коэффициентом топлива Lq. [c.149] Вернуться к основной статье