ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Явления срыва потока и помпажа компрессоров ГТД из "Практическая аэродинамика маневренных самолетов " СОЛЮТ1НОЙ скорости В лопатках СА от С2 до Гз. Такая схема течения реализуется на расчетных режимах работы в каждой ступени, чем обеспечиваются бессрывиое обтекание и согласованная работа всех ступеней компрессоров. [c.56] В условиях эксплуатации течение воздуха в отдельных ступенях многоступенчатого осевого компрессора может существенно отличаться от описанной расчетной схемы. [c.56] Одним из наиболее важных в эксплуатационном отношении параметров комлрессора является запас устойчивости АКу. Величина АКу при каждом заданном значении параметра пр.. характеризует относительное удаление рабочей точки от границы устойчивых режимов работы компрессора и выражается обычно в процентах. Зависимость запаса устойчивости нерегулируемого компрессора (сплошная линия) и регулируемого компрессора (штриховая линия) от пр показана на рис. 2.18. Как видно, максимальный запас устойч1Ивости достигается при Пар менее 100 /о, а при значительном отклонении Ппр от расчетного значения Д/Су снижается, и особенно сильно у нерегулируемого компрессора. При А/ у = 0 возникает неустойчивая работа компрессора. [c.58] Рассмотрим физическую сущность явлений срыва потока и помпажа компрессора. Заметим, что первопричиной этих явлений служит такое рассогласование режимов работы отдельных ступеней осевого компрессора, при котором на его отдельных ступенях достигаются сверхкритические углы атаки. [c.59] и н ижнем срыве, когда превышение критических углов атаки наступает в группе первых ступеней, где лопатки более длинные и условия их обтекания на разных радиусах существенно различаются, срыв потока сначала захватывает небольшую периферийную часть лопаток. Эксперименты показывают, что и в этом случае зона срыва не охватывает периферийных сечений всех лопаток одновременно, а возникает несколько локальных зон срыва и они вращаются относительно оси компрессора. Зоны срыва постепенно распространяются на все большую часть длины лопаток. Такое постепенное развитие зон срыва, возникающих на первых ступенях компрессора, приводит к тому, что при нарушении устойчивой работы компрессора и возникновении нижнего помпажа отдельных хлопков может и не быть или они настолько слабы, что их не удается различить на фоне шума, создаваемого двигателем. В этом случае помпаж можно обнаружить по повышению температуры газов за турбиной. Вращающийся срыв на первых ступенях является источником возбуждения опасных вибраций лопаток. Эти вибрации могут быть весьма значительными еще до появления каких-либо внешних признаков помпажа. [c.61] Узкий диапазон устойчивых режимов работы нерегулируемых компрессоров практически исключает возможность их использования в современных ГТД. Для расширения диапазона устойчивости работы компрессоров применяется их регулирование. [c.61] Принцип регулирования компрессора поворотом лопаток НА состоит в поддержании углов атаки потока на лопатках рабочих колес регулируемых ступеней вблизи расчетных значений. [c.61] Применение компрессора двухзальной схемы также можно рассматривать как один из способов обеспечения устойчивой и эффективной работы многоступенчатого осевого компрессора. В этом случае компрессор подразделяется на две группы ступеней (два каскада) —низкого и высокого давлений, каждая из которых имеет самостоятельный привод от своей ступени (группы ступеней) турбины. [c.63] При этом один высоконапорный компрессор заменяется двумя последовательно расположенными компрессорами — компрессором низкого давления (КНД) и компрессором высокого давления (КВД), каждый из которых имеет независимый привод от собственной турбины. Схема двухвального ТРДФ дана на рис. 2.1. [c.63] Таким образом, компрессоры двухвальных ТРД обладают свойством саморегулирования, в результате чего углы атаки у них как на первых, так и на последних ступенях при изменении режима работы двигателя в меньшей степени отклоняются от расчетных, чем у одновальных нерегулируемых компрессоров. [c.64] Вернуться к основной статье