ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Локальный технологический наклеп при механической обработке стали из "Механохимия металлов и защита от коррозии " Механическая обработка поверхности, приводящая к локальному наклепу, влияет на химическое сопротивление и электрохимические свойства стали. [c.185] Как было показано в работе [129], между высотой неровностей на поверхности стали после токарной обработки и скоростью коррозии нет корреляции, поэтому авторы справедливо сделали вывод о том, что наклеп оказывает более значительное влияние, чем микрогеометрия поверхности. [c.185] Аналогичные результаты были получены [130] при измерении истинной поверхности профилографом после тонкой и грубой механической обработки поверхности металла наждачной бумагой с различным размером зерен (6—240 мкм) истинная поверхность увеличилась от 0,6 до 10%, а скорость коррозии сильно возрастала с ростом размера зерна, т. е. с увеличением степени наклепа. [c.185] Таким образом, увеличение истинной поверхности вследствие шероховатости пластически деформированного металла дает незначительный вклад в механохимический эффект, который может на несколько порядков увеличить скорость химических процессов. [c.185] В кислых средах (pH = 1) был обнаружен [130] линейный рост тока активного растворения чистого электролитического железа с увеличением размера зерна наждачной бумаги. После отжига различия в поведении по-разному обработанных образцов устранялись, что позволило сделать вывод о зайисимости тока растворения и стационарного потенциала от степени наклепа, коррелирующей с размером зерна. [c.186] Для повышения коррозионной стойкости нашли практическое применение различные методы механической обработки. Так, в работе [133] сообщается о снижении остаточных растягивающих напряжений и повышении коррозионной стойкости образцов из аустенитной стали, изготовленных точением и шлифованием, после обкатки роликом. Аналогичные результаты получены при исследовании [ 32 ] трех серий образцов прессовок алюминиевого сплава с нулевыми, сжимающими и растягивающими остаточными напряжениями коррозионная стойкость образцов всех трех серий после дробеструйной обработки повысилась. Методом рентгеновской дифрактоскопии установлено наличие поверхностного слоя, в котором дробеструйной обработкой уничтожаются все виды остаточных напряжений, созданных ранее. [c.186] Для эффективного повышения коррозионной стойкости и коррозионно-механической прочности может быть использовано определенное сочетание термической и механической обработки, в результате которых в приповерхностных слоях деталей образуется белый слой [134]. [c.187] Стальные образцы подвергали обработке на токарном станке по различным режимам, а также шлифованию и обкатке роликами. [c.187] Режим резания нормализованной стали 45 был следующим при обычном точении — скорость резания 88,6 м/мин, подача 0,5 мм/об, глубина 0,5 мм при скоростном — соответственно 125,7 м/мин, 0,33 мм/об и 0,5 мм при силовом — 62,8 м/мин, 2 мм/об и 1,0 мм. [c.187] В электролите состава 3% Na l + 0,2% Н2О2 на образцах после силового точения во впадинах, оставленных резцом, отчетливо проявились спиралевидные зоны коррозии, совпадающие с областью максимального наклепа (рис. 78). [c.187] На рис. 79 приведены результаты измерений микроэлектродом локальных электродных потенциалов нормализованной стали 45 в электролите 0,01 %-н. НС1+ 0,026% Н2О2, а на рис. 80 показано распределение локальных потенциалов вдоль образующей цилиндрической поверхности образца (микроэлектрод равномерно перемещался вдоль образующей, и поэтому на оси абсцисс отложено время). [c.187] Анализ микроэлектрохимической гетерогенности поверхности стали после различной механической обработки позволил определить режимы обработки, оптимальные с точки зрения повышения коррозионной стойкости и упрочнения стали [134]. [c.189] Для выяснения влияния остаточных напряжений после то карной обработки на электрохимические свойства подвергали исследованию нержавеюш,ую сталь 1Х18Н9Т [135]. [c.189] При заданном сочетании радиуса при вершине резца R и подачи S высота неровностей обработанной поверхности оставалась постоянной и соответствовала 7-му классу чистоты. [c.190] Эпюры распределения остаточных тангенциальных напряжений по глубине поверхностного слоя образцов рассчитывали по методу Н. Н. Давиденкова на основе непрерывного измерения деформации разрезного кольца в процессе послойного анодного травления. Сопоставляли средние значения по трем образцам. [c.190] При измерении остаточных напряжений непрерывно регистрировали электродный потенциал самопишущим милливольтметром с усилителем. [c.190] Электролит составляли Из 51% серной кислоты, 47% орто-фосфорной кислоты и 2% воды. Плотность анодного тока, соответствующая потенциалам области интенсивного растворения стали и равная 0,2 А/см (область транспассивности), была выб-рана по анодной потенцйостатической кривой. [c.190] Результаты измерений приведены на рИс. 84 и 85. Во всех случаях при каждом режиме обработки увеличение значений остаточных растягивающих или сжимающих напряжений независимо от их знака сопровождалось сдвигом электродных потенциалов в сторону отрицательных значений (типичные кривые рис. 84). [c.190] На рис. 85 приведена зависимость между величинами остаточных макронапряжений (в области между экстремальными значениями) и сдвига потенциала при различных скоростях резания. При одинаковых значениях остаточных напряжений скорость резания оказывает существенное влияние на потенциал. Как следовало ожидать, наблюдается симметрия в разблагоражи-вании электродного потенциала при появлении напряжений сжатия или растяжения, т. е. направление изменения потенциала не зависит от знака напряжений. [c.191] Вернуться к основной статье