ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет течения воздуха в щелевых неплотностях аспирационных укрытий из "Аэродинамические основы аспирации " При проектировании систем локализующей вентиляции расход воздуха, удаляемого из укрытия, выбирается таким образом, чтобы обеспечить эффективное улавливание вредностей от источника их образования. В этом случае скорость воздуха, поступающего через неплотности и рабочие проемы, должна быть по всему живому сечению равна или больше нормируемой, т.е. минимальной скорости, препятствующей выносу вредностей из укрытия. Для выполнения этого условия при неравномерном поле скоростей необходимо увеличивать объемы аспирации, что ведет к увеличению энергозатрат. Уменьшая площади неплотностей, можно снизить энергоемкость аспирационных систем, однако в силу технологических причин это возможно лишь до определенного предела. [c.467] Скорость воздуха в открытых проемах неодинакова, что связано с формой границ течения до входа в проем и конструктивным оформлением отверстий. Впервые количественно деформация потока была оценена в работе [88], в которой проанализирована зависимость минимальной скорости в неплотности укрытия от места расположения отсоса и от конструкции кромок входа в укрытие. Исследования проводили методом конформных отображений без учета отрыва струи. [c.467] Исследование динамики воздушных течений в открытых проемах укрытия удобно производить в плоскости, что оправдано наиболее часто встречающимися в практике щелевыми неплотностями. [c.468] Согласно подразделам 1.2.2 и 1.2.3 (см. также [16 89]), значение коэффициента сжатия струи на бесконечности 5оо/ ( - ширина щели) и на срезе щели к увеличивается при возрастании угла наклона стенки щели к ее оси от О до 71/2 0,5 5оо/5 71/(71+2) и 0,775 1 соответственно. [c.468] Таким образом, для уменьшения ширины щели, работающей на всасывание, необходимо к стенке АВ укрытия установить фланец СВ под прямым углом (рис. 1.21). Определим его оптимальную длину т. [c.468] Высота укрытия по сравнению с шириной проема 5 достаточно велика, поэтому точку А устремим в оо по оси 07. В точке С происходит срыв потока. На свободной линии СО скорость постоянна и равна у . [c.468] Исследуем влияние длины фланца т на коэффициент сжатия струи и распределение скорости воздуха на срезе щели. [c.468] Пусть на одной линии тока АВ функция / = О, а на другой граничной линии АНВСВ / = р. При движении вдоль линии тока потенциал скоростей ф изменяется от -оо до оо. Таким образом, областью изменения комплексного потенциала м =ф+/Ч является полоса шириной Q (рис. 1.22). [c.468] Здесь за реперную точку удобно взять 5 (4= -1, 2 = Ы). [c.470] Таким образом, для того, чтобы построить линии тока и поле скоростей в физической плоскости 2 для различных значений длины фланца т/5, необходимо выполнить следующие операции. [c.472] Интегралы вычислялись численно по квадратурным формулам Гаусса. [c.472] Нри т/5 = 1 построены линии тока и найдено распределение скоростей на срезе щели (рис. 1.26) и коэффициент сжатия струи к 0,81. Скорость v=v/v изменяется от 0,57 до 0,65. На входе в укрытие скорость практически постоянна и близка к 1 по всему сечению, работающему на всасывание. [c.473] Таким образом, с использованием метода Н.Е. Жуковского построена математическая модель динамики воздушных течений в щелевых неплотностях аспирационных укрытий с учетом отрыва струй. Разработан алгоритм и программа построения линий тока для таких границ течения, где отображающие функции не могут быть найдены аналитически (могут быть лишь представлены в виде неберущихся интегралов). Произведенные расчеты линий тока и поля скоростей показывают, что оптимальным для обеспечения минимальных подсосов воздуха в аспирационное укрытие является установка в щелевых неплотностях козырька (фланца) длиной в один калибр. [c.473] Вернуться к основной статье