ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Коэффициенты расхода конических (сужающихся) сопел из "Аэрогазодинамика реактивных сопел " Уменьшение длины дозвуковой части приводит к наличию достаточно больших углов наклона контура и малым радиусам скругления в критическом сечении и, как следствие, к уменьшению коэффициента расхода сопла. Оценку пропускной способности сопел различной геометрии при экспериментальных исследованиях проводят с использованием эталонных звуковых сопел, которые обеспечивают коэффициенты расхода, близкие к 1, но форма контура которых может, вообще говоря, выбираться различным способом. [c.66] На рис. 3.6 приведены три варианта эталонных звуковых (сужающихся) сопел и их характеристики по данным различных авторов. [c.66] Вариант 2 имеет, в отличие от варианта 1, цилиндрический участок в районе критического сечения сопла длиной L = 3/2R [95]. [c.67] Вариант 3 представляет собой эталонное сопло, принятое в Центральном Аэрогидро-динамическом Институте (ЦАГИ), и отличается от варианта 1 только величиной радиуса дуги на входе в сопло дуга выполнена радиусом, равным радиусу входа подводящего канала сопла. [c.67] Величина коэффициента расхода трех указанных вариантов эталонных сопел приведена на рис. 3.6а, а влияние чисел Re, определенных с использованием диаметра критического сечения сопла как характерного размера, на изменение коэффициента расхода — на рис. 3.66. [c.67] Влияние числа Re при значениях Re p по данным работы [139] представлено для конических сопел на рис. З.бе при различных газах, протекающих через сопло (см. также [20]). [c.67] Влияние чисел Re в диапазоне Re p = Ю -10 на коэффициент расхода оказывается более заметным, чем при больших числах Re p = Ю -10 , и уменьшение чисел Re приводит к снижению коэффициентов расхода сопел. [c.67] Численные исследования особенностей течения в дозвуковой и сверхзвуковой частях сопел реактивных двигателей с привлечением ряда экспериментальных данных и анализ влияния основных геометрических параметров сопел на коэффициенты расхода проведены достаточно подробно в работах [64], [65]. [c.69] При этом следует отметить, что на незапертых режимах течения коэффициент расхода сопел ниже, чем для запертого режима течения. [c.71] Численному анализу и определению коэффициентов расхода на незапертых и запертых режимах течения посвящен целый ряд работ [17], [28], [30], [73], [78], [79], [82], [161] и др. [c.71] В работе [73] предложены, например, достаточно простые корреляционные зависимости, позволяющие определить момент наступления режима запирания течения (величину тг ), коэффициент расхода на незапертых режимах течения и величину коэффициента расхода сопел на запертых режимах работы в виде = 1 - А - Ак, где А — поправка, учитывающая толщину вытеснения в критическом сечении, а А — поправка, учитывающая форму контура дозвуковой части сопла. [c.71] В работах [17], [79] проведены численные расчеты характеристик сужающихся сопел и с использованием численных расчетов предложен метод выбора контура дозвуковой части с безотрывным обтеканием, который обеспечивает меньшее удлинение сопла и меньшие потери удельной тяги по сравнению с хорошо профилированными (эталонными) сужающимися соплами. [c.71] Сменил контура в критическом сечении 0 р и разной степени сужения сопла кр = кр/ вх- Величина е р = 90° соответствует сужающемуся соплу с нулевой длиной дозвуковой части. Приведенные данные свидетельствуют о существенном влиянии двух щссматрива-емых параметров (0 р и ) на величину 71 или на наступление режима запертого течения в сужающихся конических соплах. [c.72] Для сопла с нулевой длиной дозвуковой части (0 р = 90°) и большой степенью сужения от входа до критического сечения (т. е. при достаточно малых относительных размерах критического сечения сопла) достижение запертого режима течения в критическом сечении = onst происходит при весьма больших значениях тГс 20, т. е. более чем на порядок превышающих величину первого критического перепада давления. [c.72] Величины коэффициентов расхода сужающихся конических сопел для запертого режима течения в критическом сечении = onst) приведены на рис. 3.10 в зависимости от двух определяющих геометрических параметров степени сужения канала сопла до критического сечения и угла сужения 0 р. [c.72] Результаты приведены на основе обобщения данных, полученных автором, и результатов работ [17], [64], [73], [79], [105], [127], [20]. [c.72] Следует отметить, что результаты различных авторов, на основе которых проведены кривые на рис. 3.10, располагаются в дорожке 1%, однако для практических целей полученная сетка кривых оказывается пригодной. [c.73] На незапертых режимах течения в сужающихся звуковых соплах коэффициенты расхода в соответствии с рис. 3.8 уже зависят от перепада давления в соплах и для соответствующего варианта сопла уменьшаются с уменьшением степени понижения давления. [c.73] Следует отметить, что на незапертых режимах течения расчетных и экспериментальных данных по коэффициенту расхода значительно меньше, что затрудняет их обобщение. Можно только отметить, что имеются расчетные данные, в соответствии с которыми при истечении несжимаемой жидкости из отверстия с плоскими стенками, т.е. при 0 р = 90° величина коэффициента расхода 111 = 0,611, а для сжимаемого газа при первом критическом перепаде давления = 1,89 к = 1,4) Це = 0,745 [64]. [c.74] Вернуться к основной статье