ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Составляющие баланса давления из "Физические основы тепловых труб " При расчетах параметров тепловых труб с высокой точностью удобно использовать ЭВМ. Программы для расчета на ЭВМ в настоящее время разрабатываются с использованием, как правило, формализованных алгоритмических языков. Ниже даны рекомендации по расчету как составляющих баланса давления по парожидкостному тракту в тепловой трубе, так и некоторых наиболее важных характеристик тепловых труб, а также приложены программы для расчета параметров парового потока (давление, температура, скорость и др.) и потока жидкости и для расчета звуковых и капиллярных ограничений максимальной мощности тепловой трубы. [c.194] Для наиболее часто встречающихся капиллярных структур максимальный эффективный радиус может быть представлен следующими формулами. [c.195] Для мениска в щели шириной 2а между пластинами, а также для кольцевого зазора величиной 2а между коаксиальными цилиндрами Rзф может быть определен по этой же фромуле. [c.195] Изменение давления пара по длине трубы. Расчет изменения давления в паровом потоке — наиболее сложный вопрос при определении составляющих потерь давления по парожидкостиому тракту в тепловой трубе. [c.196] Ламинарный режим течения пара. При условии, что-длина каждой зоны (испарительной, адиабатической и конденсаторной) намного больше диаметра парового канала, а тепловой поток постоянен по длине, на основе анализа уравнений Навье — Стокса для несжимаемого потока Буссе [2] получил следующие соотиошеиия. [c.196] По мере роста Re , начиная от значения Re =l,15, мокрая течка можег смещаться от конца зоны конденсации к ее началу. Мокрая точка можег достигать начала зоны теплоотвода при Re = l,7 (ао=0). Однако еслн поправка к профилю скорости отлична от нуля ао 0, то Re должно быть соответственно больше значения 1,7 и должно изменяться лниейио в пределах от 1,7 до 2,7 при изменении ао от О до 0,665. [c.197] Формула (П.17) записана без учета потерь трения. Ее использование оправдано при существенном преобладании инерционных потерь давления над потерями из-за трення. [c.197] Для конденсаторной зоны перепад давления можно не учитывать, так как мокрая точка при интенсивном теплопереносе расположена в начале этой зоны. [c.197] При расположении мокрой точки в произвольном месте зоны кондепса-щии при любом режиме течения пара расчет по зонам испарения и адиабатической следует проводить в соответствии с режимом течения. В зоне конденсации потери давления необходимо учитывать только на участке от начала этой зоны до местоположения мокрой точки. Из инерционного вклада, имеющего место в зоне испарения, исключается та часть, которая восстанавливается на участке до мокрой точки, т. е. учитывается только часть его. Подробно этот вопрос был рассмотрен при анализе капиллярных ограничений максимальной мощности трубы ( 2.4). Детальный расчет перепадов давления с учетом местоположения мокрой точки сложен и обычно проводится с использованием ЭВМ. [c.198] Для расчета потерь давления по жидкости в разработанной авторами программе для вычисления капиллярных ограничений мощности цилиндрических тепловых труб использована формула, записанная для составного фитиля в виде экранной сетки с концентрическим зазором для протока жидкости. Приведем здесь расчетные соотнодиеиия для потерь давления в жидкости различных капиллярных структур, а также формулы для определения зазора, эквивалентного по гидродинамическим потерям давления другим капилляр- ым структурам. [c.198] Уравнение (П.27) обобщает данные экспериментов с фитилем из нескольких слоев квадратной сетки, имеющих размер в пределах от 90 до 600 мк t или, что то же самое, от 45 до 270 ячеек на 2,54 см длины. [c.199] Проницаемость к для разных сеток определялась авторами экспериментально [1] и дана в табл. П.1. [c.199] Номер сетки Диаметр проволоки утка, мм Диаметр проволоки основы, мм Расстояние между проволоками основы, мм Проницаемость в направлении основы, дарси Эффективный радиус пор иа поверхности сетки, мм. [c.199] Параметры сетки не соответствуют ГОСТ 3187 — 65. [c.199] Вернуться к основной статье