ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Модель продувки цилиндра при послойном движении воздуха и газа из "Локомотивные двигатели внутреннего сгорания Издание 2 " Из уравнения (69ж) может быть найдено значение полного дифференциала йУ и подставлено в уравнение (69а). [c.205] Остальные неизвестные, входящие в уравнения (70) и (71), определяются из соотношений, рассмотренных ранее. [c.205] По значениям /т и Гт определяется температура газов перед турбиной. Для этого следует выразить энтальпию смеси соотношениями (9) и решить квадратное уравнение. При охлаждении выпускных коллекторов необходимо учесть понижение температуры газов церед турбиной Тт за счет их охлаждения. Величина понижения температуры должна быть определена из опытных данных. [c.207] Расходы газов через двигатель определены для произвольно взятых значений давлений воздуха во впускном коллекторе Рк и газов перед турбиной рт. Необходимо найти расчетное давление газов перед турбиной ртр, которое следует создать для пропуска количества газов в с начальной температурой Тт. С этой целью могут быть использованы опытные или расчетные характеристики турбины (см. гл. IV), или сечение соплового аппарата г в, степень реактивности р- и давление на выпуске из турбины ро+Арт. [c.207] Если это условие не соблюдается, то необходимо повторить расчет процесса выпуска с новым приближением значения давления в выпускном коллекторе, например Рт = (Рт+Ртр)/2. [c.207] Обычно из опытных данных известно значение степени повышения давления воздуха Яко на исходном режиме при частоте вращения Лко. Поэтому значение ко для исходного режима следует считать известным. Тогда определяется адиабатическая работа сжатия в приводном центробежном компрессоре при заданной частоте вращения м и степень повышения давления воздуха в нем. [c.208] Охлаждение воздуха Af в водовоздушном охладителе наддувочного воздуха может быть определено из выражения Лt=7]x(tl—iв), где tu (в — температура воздуха и воды на входе в холодильник г]х — коэффициент эффективности холодильника. [c.208] По опытным данным, для тепловозных двигателей Т1х= =0,75- 0,90, а изменение температуры воды на входе в холодильник при наружных температурах о=20ч-40 С выражается линейной зависимостью ta—a- -hio, где а=45ч-50 С 6 = =0,854-0,95. [c.208] В результате расчета агрегатов воздухоснабжения и охладителя наддувочного воздуха определяются давления воздуха перед впускными органами двигателя ркр и температура воздуха Гкр. [c.208] Расчетные значения ркр, Ткр должны соответствовать в пределах допустимой точности принятым для расчета рк, 7 к. Если заданные условия точности не соблюдаются, то следует корректировать исходные данные и повторить весь расчет комбинированного двигателя. [c.208] Ср — теплоемкость газа в коллекторе. [c.209] В правой части уравнения (72а) первые два слагаемых выражают изменение энтальпии газа в коллекторе за счет изменения температуры Тт и количества газа Окт. Для охлаладаемо-го коллектора dQк 0 для неохлаждаемого можно принять dQк=0. [c.209] коллектор выпускаются газы из нескольких цилиндров со сдвигом фаз. Если фазы выпуска из отдельных цилиндров перекрываются, то необходимо в уравнениях (72а) и (72в) учесть поступление газов в коллектор из этих цилиндров с соответствующими энтальпиями I, определяемыми на различных участках протекания процессов в цилиндре. [c.209] Математическая модель рабочего процесса содержит многие постоянные коэффициенты двигателя, которые характеризуют особенности его конструкции, организации и условий протекания рабочего процесса. Поэтому модель может быть использована для изучения влияния на показатели работы двигателя многообразных эксплуатационных и конструктивных факторов, атмосферных условий, гидравлических сопротивлений фильтров и холодильников воздуха, отложений нагаров по газовоздушному тракту, систем наддува, фаз газораспределения и др. [c.209] Режим номинальной мощности при стандартных условиях характеризуется значениями л=850 об/мин ро = 1,013-10 Па То —293 К ё ц = ЫО кг/цикл — цикловая подача топлива по удельному расходу топлива 0,23 кг/(кВт-ч). [c.210] Для условий поставленной задачи значения п, ро, То, и приведенных выше опытных данных (за исключением ф,) принимались постоянными. Однако для других условий моделирования их значения могут меняться как независимые переменные или корректироваться по опытным данным в соответствии с протекающими процессами. [c.210] Отложение нагаров на выпускных окнах уменьшает их сечение / в(ф), что вызывает изменение расхода газа через акна Ов. В уравнении (16) элементарного расхода газа эффективное сечение оценивается произведением IbFb. Для определения элементарного расхода газа не имеет значения, какая из этих двух величин изменяется. Для упрощения принято, что эффективное сечение изменяется пропорционально коэффиценту истечения 1в. Это означает, что фазы газораспределения не изменяются, т. е. нагар не откладывается на верхней и нижней кромках окон и его отложения происходят на боковых (вертикальных) кромках. [c.211] На схеме моделирования рабочего процесса дизеля ЮДЮО (рис. 125) указаны интервалы изменения угла поворота коленчатого вала ф как независимой переменной и задаваемые или вычисляемые величины. [c.211] Расчет начинается с момента закрытия впускных окон (ф== =Фке), после которого происходит процесс сжатия. Для решения системы дифференциальных уравнений и расчета индикаторной диаграммы необходимо задать начальные и граничные условия. В первом приближении задают рк, рт — давление во впускном и выпускном коллекторах Тт — температура во впускном коллекторе р, Т — давление и температура газов в цилиндре в начале сжатия при ф=фке Го — доля чистых продуктов сгорания в цилиндре. [c.211] Вернуться к основной статье