ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчетно-экспериментальные методы оценки внбропрочностн типовых элементов конструкций из "Нормы расчета на прочность оборудования и Н83 трубопроводов атомных энергетических установок " Расчетные кривые усталости сталей аустенитного класса при симметричном цикле приведены на рис. П7.2. Модуль упругости принят равным 155, 152, 146, 147, 145 ГПа при 723, 748, 773, 823, 873 К (450, 475, 500, 550, 600° С) соответственно. [c.447] Расчетные кривые усталости железоникелевого дисперсион-но-твердеющего сплава ХН35ВТ при симметричном цикле приведены на рис. П7.3. Модуль упругости принят равным 163, 162, 161, 158, 156 ГПа при 723, 748, 773, 823, 873 К (450, 475, 500, 550, 600° С) соответственно. [c.447] Расчетные кривые усталости сплава циркония с 2,5% ниобия при симметричном цикле приведены на рис. П7.4. Модуль упругости принят равным 75, 72, 69 ГПа при температурах 523, 573, 623 К (250, 300, 350° С) соответственно. [c.450] При определении расчетных кривых на рис. П7.1—П7.4 принято п = 2 и JV = 10. [c.451] Расчетные кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией напряжений. [c.451] ЗОНЫ краевого эффекта и изменения средней температуры), например епловых экранов, разделительных оболочек и т. п., разрушение которых не приводит к выходу рабочей среды за пределы удерживающих ее несущих элемен гов, а также смешиванию натрия с водной средой, коэффициенты запаса при расчете этих элементов или их зон на длительную циклическую прочность в соответствии с пп. 3—5 настоящего приложения и формулам п. 5.6.6 Норм принимают равными п =, 5 и п — 5. [c.452] Если значения е г достигают минимума при некотором времени до разрушения то при значение принимают равным минимальному. [c.453] Значения К1()пр и (е ) р используют для расчета [ о] и по формулам п. 5.6.6 Норм и пп. 3, 4 настоящего приложения. [c.453] На рис. П7.5 и П7.6 приведены примеры определения Я г) р и (ешг)пр. Показан случай двух рабочих температур, приводимых к температуре (Т с)о при определении (гс)пр и температуре, приводящей к наиоольшей потере пластичности, при определении (д р. [c.453] По формулам пп. 5.6.6 Норм и п. 3, 4 настоящего приложения проводят расчет допускаемого числа циклов [Л о] данного типа, характеризуемого амплитудой напряжений и асимметрией г, используя значения Кт и вт, отвечающие принятому разбиению длительности нагружения на интервалы. [c.454] Суммарное усталостное повреждение с учетом повреждений от других типов циклов должно удовлетворять условию п. 5.6.19 Норм. [c.454] Суммарное усталостное повреждение с учетом повреждений от других типов циклов должно удовлетворять условию п. 5.6.19 Норм. [c.454] При этом учитываются в одинаковой степени повреждения от напряжений растяжения и сжатия, если для данных значений температур и напряжений экспериментально не показано отсутствие повреждений от напряжений сжатия или их меньшее значение по сравнению с растяжением. [c.455] Уточнение расчета по данному пункту может быть проведено так же, как указано в п. 1.9 настоящего приложения. [c.455] ЧИСЛО циклов по расчетной кривой усталости пп. 3—5 настоящего приложения для амплитуды приведенного условного упругого напряжения (o ,)g, поделенной на коэффициент ф а. [c.460] Значения коэффициентов и ф а приведены в табл. П7.3. [c.460] Значения коэффициентов Кр и ф приведены в табл. П7.4. [c.460] Примечание. Для промежуточных температур значения коэффициентов и ф , получают линейной интерполяцией. [c.462] Примечание. Для промежуточных значений переноса нейтронов коэффициенты щ и ф, получают линейной интерполяцией. [c.463] На основании экспериментальных данных о вибронапряжен-ном состоянии элементов конструкций предлагается проведение расчета их долговечности. [c.464] Вернуться к основной статье