ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Оптимизация конструктивных параметров для гальванических слоистых датчиков из "Методы измерения тепловых потоков " Несколько иначе дело обстоит с датчиками, изготовляемыми гальваническим способом, технология которых описана в параграфе 5 данной главы. [c.90] Две полоски (медная и константановая), полученные прокаткой проволок диаметром около 0,7 мм, отжигались, зачищались, протравливались и после наложения друг на друга спаивались на коротком участке в средней части. [c.91] Измерение производилось на деревянном цилиндре, по образующей которого в прорезанный канал был заложен нагревательный стержень, создававший область горячих спаев. Полоски по окружности за счет натяжения ленточки прижимались к поверхности цилиндра таким образом, чтобы место опая располагалось около нагревательного стержня. С одной стороны медная и константановая полоски, начиная от места спая, изолировались друг от друга на всем протяжении. Ими как медь-константановой термопарой пользовались для измерения температуры области горячих спаев. [c.91] С другой стороны медная полоска доходила только до области холодных спаев. Здесь в интервале между областями горячих и холодных спаев полоски могли быть коммутированы двумя способами. При первом — они накладывались одна на другую, образуя непрерьюный контакт между собой и моделируя биметаллический термоэлектрод. При втором — в интервале между областями горячих и холодных спаев между полосками закладывалась тонкая конденсаторная бумага, обеспечивавшая надежную электрическую изоляцию при сравнительно хорошем тепловом контакте. Бумажная изоляция делалась немного короче медной полоски, благодаря чему кончик медной полоски снова входил в контакт к константановой. Сигналом второй термопары являлась разность потенциалов между константа новыми ветвями. [c.91] В эквивалентной системе проводники, моделирующие биметаллический участок, должны быть соединены лишь по концам. Такую систему легко рассчитать по законам Кирхгофа и найти все термоэлектрические характеристики. [c.92] В дальнейшем свойства гальванических термопар неоднократно были предметом исследований ряда авторов. В отечественной литературе лучшее исследование принадлежит С. А. Сухову, С. Я. Кадлецу и Г. Д. Павлюку [216]. В связи с актуальностью вопроса автор данной монографии провел большую серию измерений для проверки свойств биметаллических гальванических термоэлектродов. Такие термоэлектроды получались гальваническим меднением константановых и Копелевых основ. Диамет1ры основ варьировались в интервале 0,1—1,0 мм, относительные площади сечений покрытия — от О до 0,5. Результаты измерений в пределах возможной точности подтвердили уравнение (III.9). [c.92] Аналогично тому, как это описано в параграфе 2 данной главы, рассмотрим единичный элемент, состоящий из восходящей и нисходящей ветвей. Одна из ветвей представляет собой основной проводник, вторая — гальванически покрытый участок. [c.92] В тех же случаях, когда датчик работает на согласованную нагрузку, оптимальное отношение площади сечения гальванического покрытия к сечению основы следует подбирать с учетом влияния толщины покрытий на собственное электрическое сопротивление датчика. [c.93] Из сравнения уравнений (III.12) и (III.15) видно, что при согласованной нагрузке толщина покрытия должна быть в У 2 раз больше, чем в предельном случае измерения с несогласованно высокоомной нагрузкой на выходе. [c.93] Было интересно проверить полученные зависимости экспериментально. Такие измерения неоднократно повторялись и всегда наблюдалось соответствие оптимального режима гальванического покрытия уравнению (III.12). [c.93] В связи с тем что для большинства практических случаев значение f lf вблизи оптимального мало по сравнению с 2 и f lf в уравнении (III. 17), можно пренебречь влиянием значения на f . [c.94] Вернуться к основной статье