ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Пример теплового расчета конденсационной паровой турбины из "Турбины тепловых и атомных электрических станций Издание 2 " Тепловая схема установки этой турбины приведена на рис. 5.7. В установке принято восемь отборов пара для регенеративного подогрева питательной воды в четырех подогревателях низкого давления, деаэраторе и трех подогревателях высокого давления. Питательные насосы развивают давление 35 МПа, приводятся в действие конденсационными турбинами, мощность турбопривода = 32 МВт. Турбину предполагается выполнить с одним валопроводом и состоящей из пяти корпусов однопоточного ЦВД с петлевым потоком пара, двухпоточного ЦСД и трех двухпоточных ЦНД. [c.155] Расчет турбины производится в три этапа. [c.155] На первом этапе проводится предварительная оценка процесса в /г,. 5-диаграмме. Давление промежуточного перегрева на входе в ЦСД, необходимое для построения процесса в к,. 5-диаграмме, принимаем по рекомендациям га. 1 равным 3,51 МПа. Учитывая потери давления в тракте промежуточного перегрева Ар1р =0,1, получаем давление на выходе из ЦВД, равное 3,9 МПа. [c.155] Здесь Т) = 0,996 (см. рис. 5.5), а Т] 3 р = 0,987 (см. табл. 5.3). На данром этапе приближенных оценок расходом пара для турбопривода питательных насосов, равным 34 кг/с, пренебрегаем. [c.156] Здесь = 2360 кДж/кг — энтальпия в конце процесса расширения при принятых ориентировочных значениях внутренних относительных КПД цилиндров. [c.156] Полученные значения КПД позволяют найти состояние пара за ЦВД. Давление за ЦВД ранее принято равным 3,9 МПа, а давление пара перед ЦСД — 3,51 МПа. [c.157] Давление пара за ЦСД принято равным 0,27 МПа для того, чтобы обеспечить размещение в ЦНД приемлемого по конструктивным соображениям числа ступеней (пять ступеней в одном потоке). [c.157] Здесь / = 6 — число потоков пара на выходе из турбины (три ЦНД). [c.158] При оценке теплоперепада ЦНД принято, что потери давления в выходном патрубке турбины равны нулю, т.е. P1z=Pk =3.4 кПа. [c.158] Полученные значения КПД отсеков и цилиндров, а также потерь давления в паровпускных органах и перепускных трубопроводах позволяют построить процесс в h, Л -диаграмме, показанный на рис. 5.8. [c.158] На втором этапе проводится расчет тепловой схемы, который здесь не рассматривается, результаты расчета тепловой схемы представлены в табл. 5.5. [c.158] На третьем этапе проводится детальный расчет проточной части турбины. [c.159] По значению диаметра и располагаемого теплоперепада находим отношение скоростей регулирующей ступени ы/сф = 0,387. [c.159] Результаты детального расчета регулирующей ступени приведены в табл. 5.6 треугольники скоростей изображены на рис. 5.10. [c.159] В связи с большим объемным расходом пара значения эффективного угла выхода из сопловой решетки и степени парцнальности выбраны повышенными э = = 16 и е = 0,86. [c.159] Полученное в результате расчета значение КПД регулирующей ступени = 0,76 существенно ниже по сравнению с последующими нерегулируемыми ступенями в связи с неоптимальным отношением скоростей к/сф, а также повышенными концевыми потерями при малом отношении ИЬ, соответственно пониженными коэффициентами скорости р и )/ и потерями от парциального впуска пара. [c.159] Параметры пара перед уплотнением приняты по состоянию пара за регулирующей ступенью. Давление за уплотнением, равное давлению пара перед вторым отсеком, оценено ориентировочно и составляет 7,9 МПа, т.е. е = 0,5. Таким образом, расход пара на входе в первый отсек составляет С = 640 - 3 = 637 кг/с. [c.165] Отсюда подсчитываем 0,946 м. Значения удельного объема за отсеком 1 2г определяем приближенно по предварительно построенному процессу в /г, -диаграмме. [c.165] Расчет ступеней проводим по параметрам в сечениях по среднему диаметру, периферийная степень реактивности необходима для расчета утечек пара через зазоры по бандажу. [c.166] При детальном расчете давление за отсеком несколько изменилось по сравнению с предварительно выбранным значением. [c.167] Вернуться к основной статье