ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Статьи прихода тепла из "Теплотехнические расчеты металлургических цепей " Для расчетов теплоемкостей газовых смесей можно воспользоваться свойством аддитивности. [c.94] При составлении табл. 23 стали подразделялись следующим образом, Малоуглеродистые стали содержат от 0,05 до 0,2% С среднеуглеродистые 0,2—0,6% С высокоуглеродистые 0,6—1,3% С хромистые 0,7—1,1 % Сг марганцовистые 1,2—1,8% Мп хромокремнистые 1,3— 1.6% Сг и 1,0—1,6% хромом-олибденоБые 0,8— 1,3% Сг и 0,1—0,6% Мо хромованадиевые 0,8—1.1 Сг и 0,1—0,2% V хромоникелевые 0,3—0,9% Сг и 1,0—3,2% N1 нержавеющие 1]—13% Сг жаропрочные 15—22% Сг и 8—15% 1. [c.95] Плотность катаной стали может быть принята 7850 кг/м . Плотность спокойной стали в слитках равна 7600 кг/м а в слитках кипящей стали 6600 кг/м . [c.97] В печах тепло расходуется на различные технологические нужды, и Эта статья определяется разными способами. [c.97] В последующих главах, посвященных расчетам конкретных печей, приведены более строгие зависимости для определения этой температуры. [c.99] Помимо температуры па величину Сг влияет также коэффициент расхода воздуха а. Вследствие подсоса воздуха через окна и неплотности кладки его величина отличается от значения, принятого при расчете горения топлива. Если камерные и методические печи отапливают газом, то коэффициент расхода воздуха в уходящих газах может быть принят равным 1,2—1,3. При мазутном отоплении он повышается до 1,3—1,4. Эти величины справедливы для печей с удовлетворительным состоянием кладки и гарнитуры. В печах с плохим уплотнением рабочего пространства величина а в продуктах сгорания может быть значительно выше. [c.99] Величину 9з обычно выражают в долях от низшей рабочей теплоты сгорания топлива. При сжигании газа в короткопламенных горелках и в радиаитных трубах она меняется от 0,01 до 0,02. Во всех других случаях ее можно принять равной 0,02—0,03. [c.100] Здесь и и /к—соответственно температуры газов в псчи и окружающего ее воздуха, ° С Рвн и Р,, — внутренняя и наружная поверхность кладки, м Р1 — средняя поверхность соответствующего слоя кладки, м ав и Св— коэффициенты теплоотдачи, Вт/(м2- С) Я—коэффициент теплопроводности слоя кладки, Вт/(м- С) (си. табл. 24). [c.100] Изоляционный слой из диатомового кирпича со слоем огнеупорного кирпича не перевязывают. Его можно перевязывать со слоями легковесных теплоизоляционных шамотных или динасовых кирпичей, если температура поверхности соприкосновения слоев допускает их применение. [c.102] Задача решается с помощью табл 24 и ряс. 25. При обычной температуре цеха коэффициенты теплопроводностей слоев равв . [c.102] Тогда / 2=0,232/(0,7+0,0064 1000), -f 0,232/(0,2-1-0,0015-446) = = 0,J72-f 1,23 = 1,402 (м2-°С)/Вт. Увеличение теплового сопротивления уменьшит величину jt до 800 Вт/м . [c.104] Если толщину диатомитового слоя уменьшить до 116 мм, то при сохранении прежних значений средних температур слоев Лд —0,172-Н - -0,116/0,187 0,172-1-0,б1=0,791 (м2-°С)/Вт. Этому сопротивлению соответствует величина sr—1400 Вт/м . Поэтому толщину слоя изоляции следует принять равной 232 мм. [c.104] При 5т=2000 Вт/м тепловое сопротивление войлока / в=1,1— —0,791=0,309 (м -°С)/Вт, его толщина 5.=0,309-0.07 = 0,022 м. Заданной плотности теплового патока и тепловому сопротивлению войлока соответствует температура плоскости соприкосновения диатомит-войлок, равная 380° С (см. рис. 25). [c.105] Приближенные значения тепловых сопротивлений слоев шамота и диатомита следующие, (м - О/Вт / ш=0,232/0,7=0,328 / д = = 0,П6/ОЛ2==О,958, а =/ ш+ д = 1,286. [c.105] Изменение температуры по толщине шамотного слоя Д =(1200— —380) -0,328/1,286=210° С Поэтому температура поверхности соприкосновения слоев ш.д = 1200—210=990° Тогда средние темпера-туры слоев, С ш=0,5(1200+990) = 095 /д=0,5(990+380) =685. [c.105] Вернуться к основной статье