ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Микроструктура в литой и термически обработанном состояниях из "Литые штампы для горячего объемного деформирования " Выплавку стали производили в индукционной печи в тигле с основной футеровкой емкостью 60 кг на обычных шихтовых материалах. Сталь разливали в сухие песчано-глинистые формы с плоским стержнем из холодно-твердеющей смеси (ХТС), оформляющим нижнюю поверхность рабочей части отливок сечением 160X150 мм. [c.25] Все формы и стержни покрывали противопригарной краской на основе циркона и просушивали при температуре 200—300 °С в течение не менее 3 ч. [c.25] Температура разливки металла в формы, как правило, превышала на 30— 50 °С teмпepaтypy ликвидуса сталей. [c.25] Отливки охлаждали в формах до температуры 50—150 °С и после выбивки из форм подвергали отпуску для снятия внутренних напряжений при 650—7,00 °С в течение 3—5 ч (кроме отливок, предназначенных для исследований в литом исходном состоянии). [c.25] Химический состав выбранных для исследований сталей в литом и деформированном состояниях приведен в табл. 2.1. [c.25] Исследования микроструктуры сталей в литом без термической обработки состоянии показали, что общей для них является ликвационная неоднородность в распределении легирующих элементов. Из табл. 2.2 следует, что коэффициенты ликвации, т. е. отношение содержания Сг, Мо, V в меж-дендритных участках к содержанию этих же элементов в осях дендритов в отливке из стали 4Х5МФ1С, составляют соответственно 1,4—1,5 1,8—2,0 и 1,9—2,3. О значительной ликвации карбидообразующих элементов в отливках из стали марки 4Х8В2Ф сообщается в работе [70] в этой работе отмечается, что коэффициенты ликвации Сг и W составляют соответственно 1,6 и 1,5. Ликвационная неоднородность в распределении легирующих элементов проявляется в большей микротвердости обогащенных участков (табл. 2.3) при этом значения твердости неизменны по высоте отливки. [c.25] Участки повышенной легированности (межосные участки) образуют как бы своеобразный каркас, в котором заключены зоны (оси дендритов) с пониженным содержанием легирующих элементов. [c.25] Примечание. В таблице указано минимальное и максимальное содержание основных легирующих элементов в отливках. [c.27] При указанных операциях термической обработки в твердый раствор не переходит и большая часть первичных карбидов, количество и протяженность которых определяются составом стали и скоростью охлаждения соответствуюш.их участков отливки при кристаллизации (табл. 2.7). Химический состав первичных карбидных выделений (табл. 2.8). практически не меняется по высоте отливок. [c.29] Последующий после закалки отпуск, вызывая превращение мартенсита и остаточного аустенита, уже не влияет на фиксированную закалкой химическую неоднородность в распределении легирующи х элементов. Для полного завершения превращений в междендритных участках всех сталей (кроме стали 5ХНМ) требуется двойной отпуск. [c.29] Характерные микрс структуры некоторых из исследуемых сталей после окончательной термической обработки на твердость 40 ННСэ приведены на рис. 2.3 (см. вклейку). [c.29] На этом рисунке также можно отчетливо наблюдать участки повышен-ЯОЙ легированности (после отпуска более темные для стали марки 4Х5МФ1С), /обладающие большей твердостью. [c.30] Фазовый состав литых штамповых сталей после окончательной термической обработки аналогичен фазовому составу деформированных сталей. фазовый состав стали марки 4ХЗМЗВ2ФС не исследовался). [c.30] Фазовый состав литых штамповых сталей после окончательной терми- ч ской обработки аналогичен фазовому составу деформированных сталей фазовый состав стали марки 4ХЗМЗВ2ФС не исследовался). [c.31] Вернуться к основной статье