ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Методыопределения основных свойств штамповых сталей из "Литые штампы для горячего объемного деформирования " Износостойкость. Эта характеристика в основном определяется по приведенным ниже показателям. [c.11] Из уравнения (1.3) следует, что данная методика испытания учитывает только свойства штамповых сталей (предел текучести, пластичность, теплостойкость) и не позволяет оценивать влияние на износостойкость этих сталей таких факторов, как температура, материал заготовки. [c.11] В этом случае в отличие от выше приведенной методики испытания обеспеч1 вается максимальное приближение условий температурно-силового нагружения образцов к эксплуатационным условиям. Но в отличие от эксплутационных условий поддерживается высокая стабильной температурно-силовых параметров нагружения, что обеспечивает высокую точность результатов. [c.12] В качестве примера использования данной методики на рис. 1.12 и 1.13 приведены графики изменения износостойкости материалов различной леги-рованности (химический состав указан в табл. 1.4) при штамповке заготовок. [c.12] ИЗ стали 20 и титанового сплава ВТЗ-1. В этих условиях при испытаниях, проведенных совместно с О. С. Носовым, определены колебания температуры на поверхности пуансона в центре его рабочей части и удельные усилия на рабочую поверхность (табл. 1.5). [c.13] Примечания 1. Удельные нагрузки определены как отношение максимальной нагрузки к плош.ади основания конической части пуансона, равной 461 мм . 2. При штамповке стальных заготовок, нагретых до 1150 °С, колебания температуры на поверхнос ци пуансонов из аустенитной стали и никелевого сплава составляли 150 680 °С. [c.14] В работе [2] приводятся данные о том, что основные изменения гравюры штампов горячего деформирования происходят после изготовления. 600—1200 штамповок. При испытаниях на износ по данной методике основные изменения микротвердости в поверхностных участках пуансонов в месте максимального износа происходят при количестве штамповок, равном приблизительно 100 шт. (рис. 1.14, кривые 1 и 3). Увеличение количества штамповок до 1200 шт. приводит практически лишь к некоторому увеличению зоны отпуска (рис. 1.14, кривые 2 и ). При этом степень износа возрастает практически пропорционально числу отштампованных деталей (рис. 1.15). [c.14] О характере износа этих пуансонов можно судить по фотографиям, приведенным на рис. 1.16 (см. вклейку). [c.15] Приведенные данные позволяют предположить пра- вомерность проведения сравнительных испытаний на износ по описанной методике на относительно небольшой базе, т. е. при небольшом количестве штамповок. [c.15] В данном случае продолжать сравнительные испытания этих двух материалов не имеет смысла и вывод о непригодности для этих условий работы штамповой стали может быть сделан на основе испытания 100—200 штамповок. [c.15] Однако недостатком такого рода испытаний помимо трудоемких измерений является нестабильность эксплуатационных условий, которые, как указывалось выше, вызывают значительные колебания в стойкости инструмента. [c.15] Пластическая деформация (смятие) элементов гравюры. Смятие гравюры штампа при прочих равных условиях будет зависеть от теплостойкости применяемой для его изготовления стали, т. е. от ее способности сохранять в эксплуатационных условиях близкую к первоначальной прочность (твердость). [c.15] К недостаткам определения теплостойкости этими методами следует отнести необходимость изготовления достаточно сложных образцов, их последующего после ЦТСВ испытания и выполнения трудоемких измерений микро-твердости. Кроме этого, все перечисленные методы определения теплостойкости ПОЗВОЛЯЮТ лишь приближенно судить о большей или меньшей вероятности смятия того или иного материала в эксплуатационных условиях. [c.16] В СВЯЗИ с этим представляется оправданным в качестве критерия теплостойкости, характеризующего смятие, использовать уменьшение длины Д/, мм, рабочей части образца в результате ЦТСВ [18]. При этом можно полагать, что основные изменения свойств штамповых сталей происходят на ранней стадии эксплуатации, подтверждением чему являются результаты, приведенные В работе [2] за базу испытаний можно ориентировочно принять 1000 циклов температурно-силового воздействия. [c.16] Для проведения подобного рода испытаний использовали разработанный, В. Ф. Коростелевым стенд, описание которого приведено в работах 21, 29]. Цилиндрические образцы с размерами рабочей части 5X8 (диаметр X длина) мм устанавливали вместо нагревателя между водоохлаждаемыми плитами стенда и предварительно нагружали до возникновения в них напряжения сжатия в рабочей части, равного асж== 140- -240 МПа. Величина предварительного нагружения зависела от максимальной температуры цикла и задаваемого максимального напряжения сжатия. Скорость электронагрева рабочей части образцов до задаваемых температур составляла приблизительно 8-10 °С/с, охлаждение до температуры приблизительно 150 °С происходило за счет стока тепла к водоохлаждаемым плитам со скоростью 55—60 °С/с. При достижении максимальной температуры цикла в центральных участках образца величина напряжений сжатия в ни ( также становилась, максимальной. Длительность одного цикла испытания составляла приблизи-, тельно 12 с. [c.16] При указанных условиях испытания температура по длине рабочей части образца в момент, соответствующий максимальному нагреву, распределялас неравномерно по мере удаления от центра градиент температуры составлял 30 °С/мм. По достижении заданного числа циклов температурно силового воздействия испытания прерывали для соответствующих измерени длины образцов с точностью 2 мкм и определения величины Д/. [c.16] Из рис. 1.18 и табл. 1.6 следует, что данная методика определени теплостойкости по величине пластической деформации сжатия при ЦТС позволяет количественно определять величину смятия различных материале в широком интервале температур и напряжений (контактных давле ний) и тем самым обеспечивает выбор материала необходимой теплостой кости для конкретных условий эксплуатации. [c.16] ТОВЫХ штампов при штамповке деталей осесимметричной формы из титановых сплавов. [c.18] На рис. 1.19 приведены зависимости асж кр и асм от верхней температуры цикла, построенные по результатам испытаний на смятие стали марок 5ХНМ и 5Х2НМФС. Горизонтальными и вертикальными линиями на этом рисунке ограничены диапазоны значений удельных усилий при штамповке д и температур нагрева поверхности штампа Гшт. [c.18] Вернуться к основной статье