ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Механические свойства металла зоны термического влияния из "Сварка и свариваемые материалы Том 1 " Высокотемпературная химическая микронеоднородность влияет на комплекс физико-механических свойств соответствующего участка и работоспособность сварного соединения. [c.212] Следовательно, термическая обработка не позволяет повысить ударную вязкость подплавленного металла 45 Дж/см . [c.212] Влияние величины зерна аустенита на ударную вязкость термически обработанных образцов стали 30Х2Н2М при температурах аустенитизации от 870 до 1300 °С с закалкой в масло и отпуском 590 °С, масло, показано в табл. 11 6. [c.213] Серьезные трудности при сварке термически упрочненных среднеуглеродистых мартенситно-бейнитных сталей возникают также из-за разупрочнения основного металла в участке зоны термического влияния, нагреваемого до температуры высокого отпуска. Особенности разупрочнения основного металла в этом участке целесообразно рассмотреть на стали 42Х2ГСНМА, так как она наиболее интенсивно разупрочняется при сварке из-за высоких прочностных характеристик. [c.215] Построенная термокинетическая диаграмма показывает, что сталь имеет низкую критическую скорость закалки (0,625 °С/с). Она закаливается на мартенсит при скоро стях охлаждения, возможных при сварке (рис. 11.5). [c.215] Установлено влияние скорости нагрева и структуры металла на критические точки, а следовательно, и температурный интервал участка разупрочнения. Показано (рис. 11.6), что изменение скорости нагрева в пределах 160—700 °С/с не оказывает существенного влияния на положение критических точек. Для стали 42Х2ГСНМА в состоянии закалки и низкого отпуска изменение скорости нагрева в пределах 30—2000 °С/с смещает температурный интервал а- упревращения на 35—40 °С при точности измерения температуры 10 °С. Можно полагать, что смещение температурного интервала участка разупрочнения в область повыщенных температур будет таким же незначительным. [c.215] Изучение влияния термических циклов сварки на структуру и твердость зоны термического влияния показывает, что разупрочнение имеет место в участке, нагреваемом до температур 500—770 °С. При этом его минимальная твердость остается практически постоянной и не зависит от погонной энергии сварки (рис. 11.7). [c.215] При одинаковой эффектив-нбй погонной энергии электронно-лучевая сварка по сравнению с аргонодуговой дает более узкий разупрочненный участок и более высокие значения прочности сварных соединений из-за высокой концентрации энергии в электронном луче. [c.216] Исследование участка разупрочнения при аргонодуговой и электронно-лучевой сварке металла толщиной 4,5—8 мм показывает, что твердость в этом участке определяется только температурой нагрева, а прочность соединений зависит не от уровня твердости разупрочненного участка, а от его ширины. При этом следует учитывать, что участок разупрочнения имеет плавный переход к более прочным участкам зоны термического влияния. [c.216] Для каждой толщины металла и способа сварки существует определенная ширина разупрочненного участка, при которой обеспечивается максимально возможное контактное упрочнение и достигается равнопрочность сварного соединения основному металлу (рис. 11.10, а). [c.216] Следовательно,, технологические процессы сварки, приводящие к сужению участка зоны термического влияния сварных соединений среднеуглеродистых мартенситно-бейнитных сталей, повышают не только технологическую, но и конструктивную прочность соединений и позволяют достигнуть равнопрочность сварных соединений предварительно термоупрочненному основному металлу в условиях эксплуатации. [c.217] Вернуться к основной статье