ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Местные отсосы сосредоточенных источников вредных выделений из "Аспирационно-технологические установки предприятий цветной металлургии Издание 2 " Для конструирования МО и расчета аспирационных воздухообменов необходимо знание аэродинамики МО. Исследование движения воздуха и смесей воздуха с вредными веществами у всасывающих отверстий не дает практических рекомендаций. Более рациональным в этом направлении оказался предложенный автором метод, в соответствии с которым исследуется результат взаимодействия воздушных потоков внутри МО, выражающийся в виде давлений (разрежений) и скоростей воздуха в отверстиях (открытых рабочих проемах, неплотностях) МО [15]. [c.58] При конструиропании МО по результатам исследований [11,12 и др.] возможно уменьшение лишь двух составляющих н и п.д- Величина н при этом может быть снижена за счет уменьшения до минимальных значений. Основным способом для этого является увеличение емкости МО [24—25 и др.], вследствие чего воздушнь е потоки внутри МО имеют возможности длп взаимодействия, а давления выравниваются. [c.59] Для уменьшения п.д при конструировании МО предложены два способа [1, 11, 12, 15, 23—25) увеличение емкости МО и применение дополнительных (внутренних) стенок, препятствующих распространению зон повышенного давления к основным, наружным. В гл. 11—111 приведен ряд практических рекомендаций по улучшению аэродинамических характеристик конструкций МО за счет увеличения емкости и за счет применения сложных МО. [c.59] По этой же формуле определяется расстояние 52 между технологическим оборудованием, заключаемым в полное укрытие (кабину), и стенками кабины. Вначале устанавливается расстояние5х, исходя из требований техники безопасности (при необходимости рабочего прохода внутри кабины вокруг оборудования) или конструктивных соображений. Затем определнют 52 по уравнению (60). Если 52 51, то необходимо уменьшить или L уменьшить открытые рабочие проемы, окна в технологическом агрегате, закрывая их экранами, внутренними стенками, что в 3—5 раз уменьшает 52 увеличить к при расчете количества аспирационного воздуха. [c.60] Для предотвращения уноса пылевидного вещества при транспорте порошкообразных материалов обычно устраивают двойное укрытие — внутреннее и наружное [12]. Расстояние между ними также можно определить по уравнению (60). [c.60] Подъемные потоки ненагретого воздуха наблюдаются в технологических аппаратах, соединенных желобами для передачи материала, расположенных по вертикали друг за другом (при так называемом каскадном расположении оборудования). Такие подъемные (обратные) потоки были исследованы в работе [13]. В ней установлено, что при каскадном расположении технологического оборудования во избежание выбивания вредностей вследствие обратных потоков необходимо отсасывать воздух из МО (укрытий) всех агрегатов, составляющих каскад, особенно от загрузочной части верхнего агрегата. [c.60] Применение в этой конструкции укрытия поперечной жесткой пере-городки в конце внутренних стенок мешает технологическому процессу. [c.60] В отдельных случанх для неабразивных материалов и при высоте перегрузки менее 0,5 м возможно применение укрытий с одинарными стенками, если при этом разница аспирационных объемов окажется несущественной. Параметры укрь1тия принимаются по табл. 6. [c.60] Остальные величины, составляющие уравнение (8), в данном случае равны нулю. 3 и н необходимо рассчитывать по материалам гл. I, пп. 3 и 6, в том числе н по уравнению (58). [c.62] Пример, В цепи аппаратов необходимо рассчитать количество аспира-ционного воздуха длп МО места разгрузки надрешетного материала виброгрохота из желоба на конвейер надрешетного материала (так как при каскадном расположении оборудования местные отсосы рассчитЫ баются последовательно по ходу материала в технологическом процес се. то следует предполагать, что ранее был рассчитан местный отсос для виброгрохота). Желоб состоит из трех участков первый — наклонный, вертикальная высота наклонного участка Н = 1,5 м, материал днища — сталь, угол между днищем и горизонталью а 60 второй участок — вертикальный, высота его = 2 м третий участок — наклонный, угол поворота потока при переходе со второго участка течки на третий = 30 вертикальная высота наклонного участка = 0,6 м, носок желоба на сходе материала на ленту является и отбойной плитой, защищающей ленту от прямого падения кусков материала из желоба (третий участок желоба также выполняет роль замедлителя хода потока материала для уменьшения износа ленты и для уменьшения /. и, следовательно, /-а). материал для третьего участка течки — рудная подушка. Площадь поперечного сечения желоба на первом участке в начале желоба 1,2 X 0,4 м, в конце первого участка 0,4 X 0,4 м, на втором участке 0,4 X 0,4 м, в начале третьего участка 0,4 X 0,4 м, в конце 0,3 X 0,25 м. [c.65] При начальной скорости = 1 м/с = 0,99 A p = 1,1Я- -0,123 = = 1,1 -0,075 + 0,123 = 0,205. [c.67] Определяем с = 1,16. Длн этого значения с по табл. 1 = 0,9. Затем для /ср = (20 + 70) 2 = 45 мм определяем = 1.04 = 2200 кг/м , 1.1. [c.68] Определяем н- По условиям задачи в конце желоба имеется отбойная плита, следовательно, к у = 1,0. Определяем Лу = 0.346 0,075 = = 4.61 м/с. Л у = 2.5 Па. [c.68] Имеется два варианта такой загрузки (см. рис. 15). По первому ма териал загружается в желоб и пересыпается по нему напроход , не образуя циркуляционных вихрей в месте загрузки желоба. В этом случае либо место загрузки совсем не укрывается, либо не аспирируется (т.е. на имеет отсоса воздуха) укрытие загрузочной части желоба и головной части конвейера (см. рис. 15, а). [c.68] По второму варианту устройство отбойной плиты для уменьшения скорости падения материала (см. рис. 15, б) или устройство перекрестного желоба (см. рис. 15, г), или установка механического (с приводом) скребка для очистки порожней ветви ленты, или устройство грузового скребка между головным и отклоняющим барабанами (см. рис. 15, в) приводят к образованию зон повышенного давления воздуха в верхней части желоба, как это показано на рисунках. В подобных случаях предус матривается 1 Л0 от верхней части жепоба. [c.68] Вернуться к основной статье