ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Объем газов и водяных паров, поступающих под местный отсос из "Аспирационно-технологические установки предприятий цветной металлургии Издание 2 " Полный расчет аспирационного воздухообмена основан на учете всех величин прихода и расхода воздуха в местном отсосе, определяющих эффект локализации вредных выделений (метод баланса). Поскольку такой эффект должен проявляться в течение длительного времени, то к данному случаю слияния, смешения и разделения внутри местного отсоса нескольких потоков воздуха при низких давлениях (разрежениях) применен также известный из гидравлики принцип неразрывности струи (потока). [c.12] При ПОЛНОМ расчете учитываются следующие внешние поступления. [c.13] Следовательно, в конкретных технологических условиях 3 равно или 3, или уд, или д, или или нулю. Иногда в предшествующем технологическом аппарате есть повышенное давление и к тому же воздух из него эжектируется потоком сыпучего сырья в рассчитываемый аппарат. В таком случае следует рассчитывать увеличение за счет повышенного давления в начале эжектирующего потока, а не сумму э д- В последнем случае получилось бы, что по одному и тому же соединительному желобу одновременно поступают два потока воздуха, а не один, как это имеет место фактически. [c.13] К внутренним поступлениям воздуха, паров и газов в местный отсос относятся следующие величины. [c.14] При определении объемов воздуха, удаляемого из местного отсоса (расходуемого), учитываются следующие две величины. [c.14] Рассчитав последовательно все величины, составляющие правую часть уравнения (8), определяют объем воздуха, теоретически необходимый для создания эффекта аспирации — невыбивания вредных выделений из отверстий местного отсоса, эффекта локализации этих выделений, санитарно-гигиенического эффекта аспирации (местной вытяжной вентиляции) как метода промышленной вентиляции. При расчете величин, входящих в правую часть уравнения (8), для получения постоянного санитарно-гигиенического эффекта аспирации следует использовать исходные данные и технологические параметры для наихудших производственных условий работы местного отсоса, т.е. для расчетных случаев наибольшего образования вредных выделений. При ориентации в период проектирования на получение от аспирации требуемого нормативными документами санитарно-гигиенического эффекта полный расчет аспирационного воздухообмена предпочтительнее неполного. [c.15] С учетом приведенных трех коэффициентов формула перехода от теоретической величины аспирационного воздухообмена, рассчитанной для конкретного местного отсоса по уравнению (8), к расчетной для того же местного отсоса, необходимой для обеспечения эффекта аспирации, имеет вид. [c.18] В соответствии с основным нормативным документом, регламентирующим проектирование вентиляции [5], в сети всасывающих воздуховодов, а именно они характерны для АТУ, следует учитывать подсос воздуха, вводя повышающие коэффициенты к расчетным производительностям вентиляторов [5, п. 4, 122] 1,1 — при длине воздуховодов до 50 м 1,15 — при длине их более 50 м от наиболее удаленной точки до вентилятора. [c.18] Нормативный документ [5, п. 4, 122, прим. 2] устанавливает также, что при отсутствии данных о подсосе воздуха в оборудовании систем вентиляции по паспорту завода-изготовителя допускается определять эти подсосы через закрытые клапаны и задвижки по приводимой там же формуле. [c.19] При использовании метода полного расчета аспирационных воздухообменов последовательно опр еделяются для каждого местного отсоса сначала величины, составляющие правую часть уравнения (9) методы их расчета рассматриваются в пп. 1.3—1.7 затем подсчитывают Z.g по уравнению (8), по (9) и по (10). [c.20] В случаях загрузки сыпучего сырья (руда, концентрат, агломерат, кокс и т.п.) поток частиц и кусков загружаемого материала увлекает за собой (эжектирует) воздух извне внутрь местного отсоса. В этих случаях величина является одной из основных составляющих при полном расчете Ll по уравнению (8). [c.20] При проверках в производственных условиях, проведенных автором и рядом других исследователей, неизменно оказывалось, что направле ние, указанное в работах [8, 10], давало результаты, наиболее близкие к оптимальным, получаемым при наладке аспирации на санитарно-гиги-енический эффект. Поэтому при разработке единого решения проблемы эжекции в качестве основы была использована [11] модель С.Е. Бутакова [7] в интерпретации О.Д. Нейкова [8]. Особенность нового подхода [11] состоит в том, что при сохранении теоретической модели явления и полученных при ее исследовании зависимостей в основном расчетном уравнении используется также величина (стандарт функции), полученная прямым определением в реальных физических условиях. Использование величины, определенной таким способом, снимает необходимость в первом допущении. [c.21] В реальных производственных условиях поток материала по поперечному сечению закрытого желоба распределен неравномерно. Связанные с этим теоретические трудности и неточности были нами преодолены при исследовании зависимости количества эжектируемого материалом воздуха от удельной нагрузки материала на поперечное сечение желоба [12]. Затруднения при расчетах были преодолены путем изменения математического вида основного расчетного уравнения с помощью методов, применяемых при корреляционном анализе и в теории подобия [1, 11, 12]. Теоретическое исследование режимов движения в закрытом желобе двухкомпонентных потоков воздух—твердые частицы различной крупности [12] позволило обосновать возможность применения единого основного расчетного уравнения для определения количества эжектируемого воздуха кусковыми и порошковыми материалами. Аналитическое исследование условий аспирации холодных и нагретых сыпучих материалов при наличии эжекции воздуха пересыпаемыми по закрытому желобу кусками и частицами сыпучего сырья [1] выявило возможность использования предложенного основного расчетного уравнения для э и для этой группы случаев аспирации. В результате был создан универсальный метод расчета количества эжектируемого сыпучими материалами воздуха [1], охватывающий практически все характерные случаи эжекции, встречающиеся в расчетной практике аспирации. [c.21] Поправка 5 действительна в диапазоне удельных нагрузок G F от 6 до 1400 т/(ч м ). При G F 1400 т/(ч м ) следует принимать поправку 6 для 1400 т/ (ч м ). [c.24] Уравнение (24) может применяться при расчете 3 для сыпучих материалов любой крупности, холодных и нагретых, т.е. является универсальным. [c.24] Для практического применения уравнения (24) была составлена табл. 1, в которой приведены значения коэффициентов для наиболее распространенных на практике величин параметров потока эжектирующего воздух материала. Другие значения этих коэффициентов могут быть определены как по формулам (14) —(21), так и путем интерполяции данных этой таблицы. [c.24] Значения параметров пересыпки, приведенные в табл. 1, указывают пределы значения параметров, встречающиеся в практических расчетах. Одновременно предельные значения параметров указывают и на пределы применимости расчетных формул для семи коэффициентов (для восьмого коэффициента /с/у верхний предел 2,5). [c.24] Для определения к необходимо рассчитать промежуточный параметр скорость движения кусков, частиц материала в конце желоба. В каждом случае расчета L 3 необходимо также определить сумму коэффициентов местных сопротивлений движению потока воздуха в закрытом желобе. При определении величин к и дополнительные действия необходимы также для того, чтобы перейти от исходных данных реальной расчетной задачи к величинам, входящим в соответствующие уравнения и в табл. 1. Все эти дополнительные действия состоят в следующем. [c.24] Для составных течек (т.е. имеющих наклонные и вертикальные участки) определяют в следующем порядке. [c.27] Ранее величины коэффициента потери скорости принимались на основании известных теоретических расчетов Р.Л. Зенкова [7, 8 и др.). [c.28] Вернуться к основной статье