ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Остаточное содержание фосфора в конечном металле из "Металлургия стали " При переделе высокофосфористых чугунов задача достижения заданного содержания фосфора в металле является, как видим, наиболее сложной. [c.222] Разработка и внедрение томасовского процесса позволили решить эту задачу только в первом приближении. При этом процессе обычно удается обеспечить Lp = =300 -400 и шл==24ч-26% (рис. 47, область I), т. е. иметь в среднем Ур 0,025. Содержание фосфора в шихте (чугуне) в томасовском процессе 1,5—2,0%. Поэтому в конце рафинирования, как правило, [Р] =0,044-4-0,05%. Такое высокое содержание допустимо лишь в рядовых сталях некоторых марок, тем более что во время выпуска, раскисления и разливки стали происходит некоторое повышение содержания фосфора в металле. [c.222] В мартеновском процессе, проводимом в качающихся печах, благодаря возможности удаления шлака из агрегата по мере его образования (в периоды плавления и доводки) удается получить такие же результаты, как в оптимальных вариантах кислородно-конверторных процессов. [c.223] Как видно из рис. 47, традиционный путь улучшения дефосфорации металла — увеличение в процессе плавки количества шлака и Lp— является малоэффективным в области высоких значений этих параметров плавки, тем более что дальнейшее повышение фосфоропоглотительной способности печных шлаков практически невозможно, а увеличение количества шлака требует дополнительных расходов материалов и, главное, дополнительной затраты времени, что приводит к снижению производительности агрегатов ввиду необходимости многократного скачивания щлака по ходу процесса. [c.223] Поэтому в настоящее время при переделе высокофос-фористых чугунов приходится мириться с высоким содержанием фосфора в конечном металле и использовать этот металл как рядовой. [c.223] Проблема получения низкого содержания фосфора в металле, приемлемого для стали любых марок, при переделе высокофосфористых чугунов, как было показано выше (см. разд. 2, гл. 5), может быть успешно решена проведением процесса дефосфорации в условиях принудительного противотока металла и шлака (в МГД-же-лобах). [c.223] Например, при основности конечного шлака 2,2—2,5, достаточной для предотвращения чрезмерного разъедания футеровки, может быть достигнуто = 804-120 даже при обычном содержании (РеО) = 10% (см. рис. 46). Это позволяет обеспечить в среднем Ур 0,15 при кислородно-конверторном и мартеновском скрап-рудном процессах (рис. 47, область IV) и Ур =0,25 при мартеновском скрап-процессе (рис. 47, область VI). В случае необходимости в кислородно-конверторном и мартеновском скрап-рудном процессах путем повышения основности шлака можно увеличить коэффициент распределения фосфора до 120—150 и количества шлака до 15—17%. Это позволяет иметь Ур 0,1 (рис. 47, область У), т. е. обеспечивать выплавку стали любой марки. Повышение основности при мартеновском скрап-процессе позволяет добиться Ур 0,2, что также вполне обеспечивает выплавку качественной стали, так как этот процесс осуществляется при низком расходе чугуна (30—40%), а потому невысоком содержании фосфора в шихте (0,05—0,06%). [c.224] Вернуться к основной статье