ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Токопровод (короткая сеть) из "Высококремнистые ферросплавы " На неравенство величин взаимоиндукции между крайними и средней фазами накладывается влияние порядка следования фаз. При порядке следования фаз. .. 1, 2, 3, 1, 2, 3... фаза I отдает часть полученной от трансформатора мощности фазеЗ, в результате снижения общего индуктивного сопротивления последней и повышения этого сопротивления 1 фазы. При обратном порядке следования фаз (... 1, 3, 2. ..) мертвой станет фаза 3, а дикой — фаза 1, т. е. дикая фаза всегда непосредственно опережает мертвую . Был замечен быстрый сход шихты у дикой фазы и медленный сход у мертвой . Мертвая фаза характерна также медленным расходом электрода. Измерения полезного напряжения в соответствии с расчетами показывают, что оно выше у дикой фазы и меньше у мертвой фазы. К этому надо добавить, что длина короткой сети средней фазы обычно отличается от длин коротких сетей крайних фаз, что также приводит к сдвигу нулевой точки печи. На одной печи при равных токах мощность по фазам составляла 3184 кет, 2731 кет и 2032 кет. [c.168] Уз(/-2 + л ) )/г + х= ванна печи совершенно не получает полезной энергии. Вся мощность, забираемая из сети, расходуется на активные и реактивные потери короткой сети. [c.170] Для определения тока, соответствующего максимуму мощности, забираемой из сети, необходимо зависимость активной мощности от тока (выраженную приведенной выше формулой) продифференцировать по току и производную приравнять нулю. [c.170] При изучении активных и реактивных потерь в короткой сети установлено [139], что 1) необходимо максимально приблизить трансформатор к печи 2) токопровод должен состоять из параллельных цепей, а проводники различных фаз сближены 3) соединение вторичной обмотки трансформатора в треугольник или звезду должно быть вынесено в печь 4) длину токоведущей части электродов следует максимально сокращать. [c.172] Перенос мощности на дикую фазу составлял 6—7% от средней мощности фазы. [c.174] При проектировании коротких сетей, кроме расположения щин, следует уделять внимание подбору материалов. Предпочтительно, например, пользоваться полыми проводниками их удобно охлаждать водой, снижается вес токопровода, сердце-вина сплошного проводника плохо проводит переменный ток (скин-эффект). Для шин, проходящих ная колошником, где температура газов 400—450°, водяное охлаждение необходимо. Для медных шин допустимая плотность тока составляет 1,5— 2,0 а/мм , для алюминиевых 0,75—0,8 а1мм . [c.174] Расчетная температура шин, при учете условий теплоотдачи, должна быть не выше 80°. В рассмотренном конкретном случае (печи Сименс, установленные на челябинском заводе) температура на поверхности гирлянды ибких лент составляла 216— 228°. По мнению Б. М. Струнского, гибкие кабели охлаждаются надежнее, чем гибкие ленты [74]. В 1956 г. И. Ф. Сюткин предложил конструкцию гирлянды из гибкого кабеля, заключенного в асбестовый шланг с охлаждающей водой такая конструкция допускает вчетверо большую нагрузку, а следовательно, во столько же раз меньшее сечение и меньший вес кабелей. [c.174] В контактных поверхностях плотность тока должна быть значительно ниже в контакте меди с углем допустима почти вдвое большая плотность тока, чем в контакте железа с углем. Необходимо помнить, что контактная поверхность работает отдельными, хотя бы и весьма многими, точками, но далеко не всей площадью. Поэтому, по И. Вочке [140], контактное сопротивление обратно пропорционально квадратному корню из контактного давления или даже первой степени давления в контакте. Контактное сопротивление для алюминия, вследствие наличия окисной пленки, при давлении 9 т1см , составило 1,9- 10— ож, почти в 9 раз больше контактного сопротивления мягкой меди. При заворачивании зажимного болта на контакте щека — электрод отмечено соответственно увеличению давления уменьшение падения напряжения с 1,8 до 0,3 в. Гидравлический зажим контактных щек печей Сименс челябинского завода оказался неудачным в этом контакте терялось 4—5% мощности печи неудивительно, что стальная щека служила в среднем всего 60 рабочих суток. [c.174] В короткой сети должно быть возможно меньше число контактов и за их состоянием следует вести регулярное наблюдение. [c.174] Таким образом, величина т/э, как и созф (см. выше, стр. 67), изменяется в направлении, противоположном изменению величины дроби, вычитаемой из единицы. Это значит, что п, растет при увеличении напряжения и уменьшении тока. [c.175] Здесь 1 и 2 соответствуют Pi и Рг- В конечном итоге то же получим и для переменного тока. [c.175] Разительный пример зависимости v , от вторичного напряжения печного трансформатора 2 приведен М. С. Максименко [И] печь запорожского завода, конструкции Миге-Перрон, имела силу тока 230 000 а при напряжениях 27—57 в. Электрические потери составляли 2500 кет. После переключения обмоток трансформатора диапазон напряжений составил 54—114 в, и при работе на ступени 80 в и токе 130 000 а электрические потери составили всего 700 кет, иначе говоря — уменьшились в 3,6 раза. [c.175] Изучение токопровода было проведено группой работников на печи Миге-Перрон. [c.175] Несколько меньше были потери в электроде и угольных блоках подины, составившие 6,4% мощности печи, причем потери в блоках подины превышали потери в электроде. [c.176] Г1 — радиус внутреннего цилиндрического проводника. [c.177] Чем блил е пути тока в ванне к кожуху печи, тем больше г,, меньше L и х. [c.177] Для печи Миге-Перрон мощ ностью 13 700 ква на ступени 56 в при. v = 2,0- 10 ом, /jM. п 180 ка. Использование полной мощности трансформатора составляло 49%. А при д = 0,8- ом можно работать на номинальном токе 229,6 ка, не достигая максимума полезной мощности, получая в ванне 74% от кажущейся мощности трансформатора (рис. 59). [c.178] При невозможности снизить реактивность для увеличения использования мощности остается повышать напряжение. [c.179] Вернуться к основной статье