ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Деформационные характеристики из "Механическая прочность эпоксидной изоляции " Эпоксидные компаунды относятся к реономным материалам, деформационные свойства которых зависят от временных факторов— скорости нагружения, длительности воздействия нагрузки и т. п. В настоящее время имеются общие представления о поведении таких материалов, вскрыты принципиальные молекулярные механизмы, обусловливающие особенности сопротивления этих материалов деформированию. Однако общей теории, позволяющей вывести реологические зависимости исходя из данных о молекулярной и надмолекулярной структуре полимеров, не существует. Поэтому вывод уравнений, описывающих деформационные свойства полимеров, производится на феноменологической основе исходя из экспериментальных данных [44, 79, 96, 110, 116]. [c.29] В стеклообразном состоянии возможны так называемые вынужденные высокоэластические деформации, если напряжение, необходимое для начала перестройки молекул (предел вынужденной высокоэластичности), будет меньше предела прочности тела [5, 12]. Однако в полимерных заливочных компаундах вынужденные высокоэластические деформации не появляются вследствие малой величины деформации, имеющей место в реальных конструкциях. В связи с этим отпадает необходимость в определении температуры хрупкости, под которой понимают температуру, ниже которой предел вынужденной высокоэластичности становится больше предела прочности, т. е. появление вынужденных высокоэластических деформаций уже невозможно. [c.30] Таким образом, релаксационные явления, согласно современным представлениям, выражены наиболее ярко в переходных областях между стеклообразным и высокоэластическим состояниями, а также между вязкотекучим и высокоэластическим состояниями, и они практически не проявляются, т. ё. не вызывают заметных временных изменений свойств полимера как в полностью развитом высокоэластическом состоянии, так и в стеклообразном состоянии [61]. [c.30] Для инженерных расчетов можно принять, что у полимерных компаундов имеются два равновесных модуля упругости — один при Т СТс, второй при Т Тс. В переходной области можно принять модуль упругости зависящим от температуры и плавно переходящим от модуля упругости компаунда в стеклообразном состоянии к модулю упругости в высокозластическом состоянии. [c.32] Такое представление дано в работах [71, 149] (рис. 14, 15). [c.32] Измерение модуля упругости при температурах выше Гс наиболее просто выполнять с помощью терморелаксометров, снабженных рамками с малым Ей- При отрицательных температурах измерение затрудняется невозможностью применения обычных тензометров, так как в этом случае стекла криокамеры замерзают. На рис. 16 показан тензометр с индуктивными преобразователями, позволяющими записывать показания на самописцах. Тензометр не требует визуального наблюдения за образцом, поэтому успешно применяется для измерения модуля упругости при отрицательных температурах. [c.33] чодимость в специальной методике и приборах возникает и при определении коэффициента поперечной деформации Пуассона [л. В данном случае измерение усложняется малой базой, на которой измеряется поперечная деформация. [c.33] В качестве образца для определения р, наиболее приемлемым является образец с шириной рабочей части 25 мм. Для измерения поперечной деформации может быть использован механический тензометр системы Гуггенбергера с уменьшенной до 20 мм базой измерений (рис. 17). Целесообразно измерение модуля упругости и коэффициента Пуассона производить на одном и том же образце. [c.33] Для практических целей достаточно определить коэффициент Пуассона при Г Гс или дополнительно при Г Гс, считая, что эти два значения в указанных диапазонах температур остаются постоянными. В табл. 6 приведены значения модуля упругости и коэффициента Пуассона при Г Гс и Г Гс. [c.33] Вернуться к основной статье