ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Газовая сварка металлов пропан-бутаном из "Применение пропана и бутана при резке и сварке металлов " Температура пламени ниже на 300—400°, чем при ацетилене, ламя менее концентрировано, чем при нормальной регулировке, то обусловливает большее время нагрева до плавления и боль-1ую нагреваемую поверхность стали. [c.79] При охлаждении жидкого металла из него выделяется раств( рившийся атомарный водород. При быстром образовании корк шлака на поверхности ванны водород остается в металле вместе парами воды в виде пор, обусловливая образование флокенов стали. [c.80] РеО + С Ре + СО — 37,3 ккал г моль. [c.80] Выделяющееся при образовании 510г тепло поддерживает жидком состоянии ванну металла. Окись углерода при слишко быстром охлаждении или наличии толстой корки всплывших н поверхность ванны шлаков БЮг и МпО может остаться в металл( образуя поры. [c.80] При окислительном пламени выгорание элементов идет боле сильно, чем при нормальном пламени (табл. 19). [c.80] При правом способе сварки факел пламени направлен на уже заренный участок шва, а пруток помещается между сваренной астью шва и пламенем. При этом ядро пламени подводится бли- е к поверхности свариваемого металла, тепло меньше рассеи-ается и подогрев идет быстрее. При правом способе металл сва-енной части шва охлаждается медленнее, чем при левом. Каче-гво шва поэтому выше, металл плотнее, без пор. При правом спо-збе необходимо совершать колебательные зигзагообразные дви- ения прутком, горелку перемещать прямолинейно. Скорость свар-и при правом способе на 20—25% выше, мощность пламени на 3—50% больше, расход пропана и кислорода меньше на 15—25%, рочность сварного соединения выше, чем при левом способе варки. [c.81] При ацетиленовой сварке стали малых и средних толщин зона ермического влияния составляет 8—25 мм. При сварке пропаном корость сварки меньше, вследствие чего зона термического влия-ия и область крупнозернистой структуры больше. [c.81] При увеличении р с 3,5 до 3,8 при г1з = 0,6 сварку вести легч Шов также получается с усилением и полным проваром, noKpi тый плохо отделимой шлаковой коркой, состоящей в основном i окислов марганца и кремния. Наплавленный металл чище. Пер ход от основного металла к наплавленному не имеет резю границ. [c.82] Давление устанавливалось равным для пропана 0,1—0,2 ап для кислорода 3 — 3,6 ати. [c.82] Пламя горелки направлялось под углом 35° к поверхности плас тин, конец ядра пламени поддерживался на расстоянии 8—10 м. от поверхности пластины и 1,5—2 мм от присадочного прутка. Пр этих расстояниях используется максимальная температура сре/ ней зоны пламени, металл быстрее расплавляется и образуете минимальное количество окислов. Скорость сварки составляв 56 MM MUH. [c.82] В табл. 21 приведены результаты испытаний сварных образ цов, выполненных ацетилено-кислородной и пропано-кислородно) сваркой. [c.82] У гол загиба, град. [c.83] Расплавление металла происходило медленно, что приводило образованию большого количества шлаковых включений и пор. 1нна расплавленного металла была широкой и мелкой с шлако-ши пузырями по краям. Провар получился полный лишь при лщинах до 2 мм. Предел прочности образцов при толщине 2, 3, мм был равен 37,5—33,4 кг1мм и угол загиба соответственно, 60, 35°. [c.83] Для получения более высокой прочности соединений при свар-труб было увеличено содержание кислорода в пламени = 5,8—5,9). Сварку вели пламенем длиной ядра 10—22 мм для талла толщиной 2—5 мм на расстоянии 1—3 мм от ядра до ариваемого металла. [c.83] В табл. 22 приведены режимы сварки и результаты испытаний разцов. [c.83] Вернуться к основной статье