ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы ВЛИЯНИЕ РЕЖУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ШЛИФОВАЛЬНОГО КРУГА НА УСЛОВИЯ БАЗИРОВАНИЯ ПРИ КРУГЛОМ БЕСЦЕНТРОВОМ ШЛИФОВАНИИ С ВЕДУЩИМ КРУГОМ из "Бесцентровые круглошлифовальные станки Конструкции обработка и правка " Процесс круглого бесцентрового шлифования с ведущим кругом характеризуется односторонними неудерживающими связями между обрабатываемой поверхностью заготовки и элементами, обеспечивающими ее базирование во время обработки. [c.116] В первом случае обрабатываемые заготовки образуют непрерывный шлифуемый столб, в составе которого каждая заготовка базируется, опираясь обрабатываемой поверхностью на ведущий круг и опорный нож и прижимаясь торцами к торцам соседних деталей за счет осевой силы, возникающей в месте контакта с ведущим кругом, ось которого поворачивается на определенный угол относительно оси шлифуемого столба. [c.116] Во втором случае обрабатываемые заготовки проходят через рабочую зону раздельно под воздействием осевой силы, возникающей в месте контакта с ведущим кругом, при базировании только по обрабатываемой поверхности. [c.116] Стабильность протекания процесса бесцентрового шлифования обеспечивается устойчивостью вращения заготовки, определяемой условиями трения в местах контакта с базирующими элементами станка, зависящими от воздействия на заготовку сил, возникающих при шлифовании. В первом случае при установившемся процессе шлифования силы трения по торцам незначительны, а во втором случае - вообще отсутствуют. Поэтому, оценивая устойчивость вращения заготовки, ограничимся рассмотрением воздействия на нее рабочих процессов в поперечном сечении (рис. 3.1) причем рассмотрим случай, когда масса детали на порядок меньше, чем силы шлифования. [c.116] Представленная технологическая схема обладает способностью к саморегулированию при изменении условий шлифования экспериментально доказана возможность скачкообразного изменения коэффициента трения на ведущем круге Ю при переходе от опережения заготовки (положительного проскальзывания) к ее отставанию от ведущего круга (отрицательное проскальзывание) (рис. 3.2). Коэффициент трения на опорном ноже (/ ) возрастает при увеличении скорости проскальзывания заготовки или скорости шлифования. Это явление объясняется тенденцией к схватыванию обрабатываемой поверхности с базирующей поверхностью опорного ножа. [c.117] Уравнения (3.1)-(3.3) справедливы при постоянной скорости вращения заготовки (со = onst) в случае, когда она опережает ведущий круг, в то время как при отставании заготовки от ведущего круга направление силы трения / вт изменит направление. [c.118] Реальный процесс круглого бесцентрового шлифования характеризуется непрерывным изменением режущей способности шлифовального круга по мере его затупления или в связи с изменением условий шлифования (по мере съема металла в рабочей и калибрующей зонах). Соответственно изменяются под воздействием переменных сил условия трения заготовки в местах контакта с ведущим кругом и опорным ножом. [c.118] Стабильность условий шлифования в значительной мере определяет выбранный способ правки. Актуальность исследования его особо возрастает в связи с увеличением скорости шлифования, применением новых абразивных материалов и повышением универсальности использования бесцентровых круглошлифовальных станков, как в условиях крупносерийного, так и серийного и мелкосерийного производств. [c.118] Нарушение устойчивости вращения заготовки при круглом бесцентровом шлифовании напроход связано с возрастанием режущей способности шлифовального круга, приводящей к увеличению тан1%нциальной составляющей Р , что вызывает раскручивание заготовки шлифовальным кругом и сопровождается разрывом столба шлифуемых заготовок (деталей) и вытеснением их из зоны обработки. [c.118] Другая причина нарушения устойчивости вращения заготовки - существенное уменьшение режущей способности шлифовального круга (например, связанное с его затуплением), приводящее к останову заготовки (детали) под воздействием сил трения. В результате на неподвижной обрабатываемой поверхности образуется срез, что ухудшает дальнейшее формообразование заготовки в поперечном сечении. [c.118] Используя уравнения равновесия (3.1)-(3.3), установим граничные условия, при которых происходит раскручивание и останов заготовки (детали). [c.118] Предварительно рассмотрим соотношение действующих в координатах YOZ сил по отношению к нормальной составляющей силы шлифования определяющей текущее значение глубины съема металла. [c.118] Например, в работе [88] приведены результаты экспериментального определения максимальных коэффициентов трения /в в зависимости от материала и связки круга, а также скорости правки ведущего круга. В частности, установлено, что у ведущих кругов, имеющих одинаковую зернистость, при скорости правки 300 мм/мин в случае керамической связки max = 0,4 вулканитовой -f max = 0,34 бакелитовой -f max = 0,25 полиуретановой - max= 0,2. Для стальных ведущих кругов -Лтах= 0,17. [c.119] Круглое бесцентровое шлифование, характеризуемое односторонними связями, теоретически позволяет выбирать любую геометрическую наладку. Поэтому необходимы ограничения по ее выбору в зависимости от значений коэффициентов d,f и/,. [c.119] Пользуясь диаграммой, можно получить практические рекомендации по выбору параметров, определяющих геометрическую наладку станка, исходя из условия расч Л max-Например, при наиболее часто применяемых геометрических наладках бесцентровых круглошлифовальных станков при 3 /i 10° и 30° уг 40° нецелесообразно применение стальных ведущих кругов (/ё max = 0,17), в то время как использование ведущих кругов с вулканитовой связкой (Д max = 0,34) обеспечивает в рассматриваемой зоне устойчивое вращение детали. [c.119] Одновременно с помощью диаграммы можно установить, что использование износостойких стальных ведущих кругов целесообразно при геометрической наладке /2 40° и /1 0° (расположение оси вращения заготовки ниже линии, соединяющей центры шлифовального и ведущего кругов), что подтверждают японские и германские фирмы (например, фирма Модлер ), осуществляющие наружное бесцентровое шлифование деталей малого диаметра с использованием металлических ведущих кругов. [c.119] Увеличение коэффициента d (например, при использовании скоростного шлифования d может достигать значения 0,5 и более) способствует созданию условий раскручивания изделия, и опасная зона на диаграмме сместится вправо и вниз, что указьшает на необходимость использования ведущих кругов, обеспечивающих получение тах 0,3, и на нецелесообразность использования геометрической наладки бесцентрового круглошлифовального станка со значительным превышением оси заготовки над линией центров ( /1 Т). [c.120] Режим останова детали характеризуется малым коэффициентом d (например, в калибрующей зоне бесцентрового круглошлифовального станка, работающего методом напроход), что в некоторых случаях требует кроме ведущего круга использования прижимных вращающихся роликов. [c.120] Выбор оптимального способа и режима правки позволяет оказывать влияние на устойчивость вращения изделия при выбранной геометрической наладке и известных характеристиках шлифовальных и ведущих кругов. Может быть решена и обратная технологическая задача. [c.120] Вернуться к основной статье