ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Пример расчета комбинированной активнореактивной турбины из "Паровые турбины " Подсчет осевого давления иллюстрируется примером (стр. 99). [c.89] Следует отметить, что формула (159) является приближенной, так как при отсутствии разгрузочных отверстий в дисках действительные осевые давления на каждый диск будут больше, чем подсчитываемые по формуле (159). В зависимости от величины зазоров диафраг-менных уплотнений и зазоров между диафрагмами и ободами дисков действительные осевые давления могут быть выше на 10—20%, а иногда и больше, чем определяемые по формуле (159). Наоборот, при наличии разгрузочных отверстий в дисках действительные осевые давления будут ниже, чем подсчитываемые по формуле (159). В зависимости от величины площади разгрузочных отверстий, зазоров в диафрагменных уплотнениях и осевых зазоров между диафрагмами и ободами дисков, разгрузка осевого давления на каждый диск может достигать 50—80% по сравнению с давлениями, опреде.пяемыми по формуле (159) . [c.89] Определение действительных перепадов давлений на диски с учетом влияния протечек пара через зазоры диафрагменных уплотнений, осевые между диафрагмами и дисками, а также через разгрузочные отверстия в дисках, вызывает большие затруднения из-за отсутствия надежных данных о коэффициентах расхода. [c.89] В практике турбостроения нашли большое распространение комбинированные турбины активно-реактивного типов. [c.90] Наиболеа распространенная конструкция комбинированной турбины состоит из первой одновенечной или двухвенечной активно регулирующей ступени и последующих реактивных ступеней. [c.90] Наличие первой регулирующей ступени скорости позволяет сработать большой перепад тепла в соплах и соответственно понизить давление и температуру внутри турбины. [c.90] Имеются конструкции комбинированных турбин, в которых ч. в. д. состоит из активных ступеней, а ч. н. д. из реактивных. [c.90] Конструкции комбинированных турбин изображены на фиг. 56 и 57. [c.90] На фиг. 56 изображен продольный разрез одноцилиндровой турбины фирмы Броун-Бове-ри мощностью 20 ООО кет при 3 ООО об/мин. В качестве первой ступени турбины установлено двухвенечное колесо, все последующие ступени реактивные. Первая группа реактивных ступеней расположена на постепенно возрастающем диаметре барабана, а группа последних ступеней — на барабане с постоянным диаметром. Конструкция барабана этой турбины состоит из отдельных дисков, сваренных между собой по ободам. Применение дискового сварного ротора вызвано большими окружными скоростями и соответственно большими напряжениями, особенно в сварочных швах. [c.90] Чтобы сработать большой перепад перед реактивной частью, в качестве регулирующей ступени устанавливаем двухвенечное колесо. [c.91] Такое теплопадение срабатывалось в одноступенчатой двухвенечной турбине, расчет которой приведен в 30. [c.91] Здесь используем этот расчет. [c.91] Так как расход пара через турбину повысился, то и степень парциальности колеса изменится. [c.91] Потери в соплах, на направляющих и рабочих лопатках обоих венцов, а также с выходной скоростью остаются неизменными (см. 30). [c.92] Коэффициент полезного действия двухвенечной ступени. Отложив на /s-диаграмме полезно использованный перепад тепла колеса = 38,51 ккал кг, найдем состояние пара перед направляющими лопатками 1-й ступени реактивной части турбины (точка фиг. 58). [c.92] Отложив на 15-диаграмме H = 209 ккал1кг, получим точку Ла, определяющую состояние отработавшего пара. [c.92] Потерю с выходной скоростью в последней ступени оцениваем в 2% от Hq. Тогда —0,Q2Hq= = 0,02-268 = 5,36 ккал кг. [c.92] От точки Лз, отложив вниз Ад2 = 5,36, получим точку В, определяющую состояние пара в выходном сечении рабочих лопаток. [c.92] Соединив точки и прямой линией, получим линию предполагаемого теплового процесса реактивных ступеней турбины. [c.92] Для произвольно выбранных изобар определяем располагаемые теплопадения между ними и удельные объемы пара в точках пересечения и обар с линией Л] В. [c.92] Вернуться к основной статье