ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Структурное состояние и теплопроводность внутренних отложений парогенераторов. И. И. Чудновская, 3. Ю. Штерн (ЦКТИ им Ползунова) из "Водоподготовка, водный режим и химконтроль на паросиловых установках Вып 6 " Рисунок 1 показывает, что соотношение удельных количеств наружного и внутреннего слоев отложений ЦаШв) меняется по мере роста их общего количества (ё общ). При ё общ ЮО г/м2 для большинства образцов масса внутреннего слоя больше или равна массе наружного и только при общ 100 г/м2 наблюдается преобладание массы наружного слоя. [c.56] При послойном исследовании отложений на внутренних поверхностях парообразующих труб парогенераторов ПК-41 и ТГМП-114 было прослежено расположение основных составляющих их структур по тракту парогенератора от НРЧ до конвективного пароперегревателя (КПП). [c.56] Пористость верхнего, легко удаляемого слоя отложений, характерного для НРЧ, также увеличивается с повышением температуры среды с 537 до 673 К от 40 до 90%. В том же случае, когда тонкий слой таких отложений появляется в СРЧ, ВРЧ и в конце КПП, пористость его остается очень высокой. [c.58] Теплопроводность отложений зависит от их состояния и состояния среды. Величина коэффициента теплопроводности для материала с нулевой пористостью принималась равной 4,5 Вт/(м-К) (поликристал-лическое состояние магнетита). Давление среды и ее теплопроводность брались равными существующим значениям в соответствующих поверхностях нагрева. Значения коэффициентов теплопроводности наружного и внутреннего слоев отложений в НРЧ и КПП приведены в табл. 1. [c.58] Решение вопроса о причинах появления отложений необходимо как для правильной организации борьбы с отложениями, так и для учета их термического сопротивления, так как условия образования сказываются на их структуре. Теоретическая и объемная плотности отложений зависят от их химического состава. В табл. 2 приводится химический состав образцов, на основе которого определялись теоретические плотности в данной работе. [c.59] В заключение необходимо отметить, что при учете влияния внутренних отложений на температурное состояние металла труб следует обращать внимание не только на количество отложений, но в основном на структурное состояние слоя и что пористость отложений существенно зависит от температуры слоя отложений и среды и от воспринятых тепловых потоков, а также от термохимического состояния среды. [c.60] Определение прироста водорода в питательной воде и осмотр труб. [c.60] Поскольку гидразин мало активен при низких температурах, в ЦКТИ разработан способ его активации, что повышает эффективность гидразинно-аммиачной обработки поверхностей питательного тракта. Опыты по активации гидразина для ускорения его реагирования с кислородом проводились в ФРГ [Л. 1]. [c.61] Одним из мероприятий по борьбе с загрязнением продуктами коррозии дренажей регенеративных подогревателей является очистка их с помощью паудекс-фильтров, применяемая в настоящее время на ряде энергоблоков за рубежом. Это связано с определенными капитальными и эксплуатационными затратами и позволяет решить только одну задачу—предотвращение загрязнения питательной воды продуктами коррозии, без уменьшения самой коррозии поверхностей подогревателей. [c.63] Для устранения указанного противоречия ЦКТИ предложена аммиачная обработка, позволяющая поддерживать высокие локальные концентрации аммиака в конденсате греющего пара регенеративных подогревателей при низких его концентрациях в питательной воде в соответствии с нормой ПТЭ. Это достигается вводом аммиака, необходимого для восполнения его потерь в цикле, в тракт энергоблока через паровое пространство подогревателей. Технологическое оформление предложенного способа облегчается благодаря применяемой на ТЭС каскадной схемы отвода конденсата регенеративных подогревателей. [c.64] Числитель уравнения (2) характеризует потери аммиака в цикле, знаменатель — величина постоянная. Поэтому концентрация аммиака в дренажах ПВД будет тем выше, чем больше потери аммиака в цикле. Концентрация аммиака в основном потоке конденсата определяется степенью удаления его на фильтрах конденсатоочистки, присутствием его в дренажах ПНД и в греющем паре деаэратора. На энергоблоках СКД аммиак практически полностью удаляется в обессоливающих фильтрах конденсатоочисток, работающих по схеме Н-ОН-ионирования. Так как количество аммиака в дренажах ПНД ив греющем паре деаэратора также мало по сравнению с количеством аммиака в питательной воде, величиной Оо.кС к в уравнении (2) для энергоблоков СКД можно пренебречь. [c.64] Таким образом, концентрация аммиака в конденсате греющего пара ПВД энергоблоков СКД будет определяться отношением расходов питательной воды и греющей среды через каждый подогреватель. Фактическое соотношение таких расходов позволяет при вводе всего аммиака в паровое пространство ПВД-8 получить при номинальных параметрах блока увеличение концентрации аммиака по сравнению с питательной водой в ПВД-8 в 22,6 раза, в ПВД-7 — в 7,8 раза, в ПВД-6 —в 6,2 раза. Это обеспечивает при норме ПТЭ по питательной воде (0,5 мг/кг МНз, рН=9,0 0,2) в паровом пространстве ПВД щелочную среду, необходимую для предотвращения коррозии стали (рН 9,6). [c.65] По конструктивному оформлению предложенный способ мало отличается от обычного способа дозирования аммиака в питательную воду энергоблока. Подача раствора аммиака осуществляется как обычно плунжерным насосом-дозатором с напором, рассчитанным на давление в паровом пространстве ПВД-8. Место ввода раствора аммиака должно выбираться с учетом особенностей тепловой схемы энергоблока. При однониточной группе ПВД ввод аммиака можно осуществить в корпус ПВД-8. Для двуниточной системы ПВД, как это имеет место на энергоблоках 300 МВт, целесообразно иметь одну точку ввода аммиака. Поэтому на этих блоках ЦКТИ было предложено осуществить ввод аммиака в пар 1-го отбора турбины перед его разветвлением на две группы ПВД. Впрыскивающее устройство в этом случае должно иметь рубашку для предотвращения попадания капель воды на стенку паропровода. [c.65] Трипольской ГРЭС. При этом в дренажах ПВД было достигнуто устойчивое значение рН 9,6. Концентрация соединений железа в дренажах ПВД была не больше, чем в паре, что свидетельствует об отсутствии загрязнения греющей среды в ПВД продуктами коррозии. [c.65] Вернуться к основной статье