ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет характеристик силовых головок из "Справочник по проектированию автоматических линий " Автоматические линии в большинстве случаев компонуют из специальных станков, в шпинделях которых крепятся различные по назначению и размеру инструменты. С точки зрения наибольшей эффективности обработки выгодно в каждой силовой головке устанавливать наибольшее количество инструментов. Максимальное число инструментов, которое можно установить в силовой головке, ограничивается рядом факторов. Одни из них зависят от конструкции обрабатываемой детали и технологического процесса ее изготовления, другие — от возможностей самой головки. [c.39] В отдельных случаях максимальное число инструментов головки может ограничиваться малой жесткостью системы СПИД, недостаточной ее виброустойчивостью, невозможностью быстрой замены инструментов или другими причинами. Однако прежде чем учитывать эта ограничения при разработке схемы станка, необходимо знать, какое же максимальное число инструментов может быть установлено в головке каждого типа при наивыгоднейших режимах обработки детали, т. е. необходимо располагать технологическими характеристиками головок. [c.39] При заданной глубине резания, определяемой величиной припуска, инструменты используются полностью при резании с максимально допустимыми подачами тах скоростями Основные параметры головки должны быть подобраны так, чтобы обработка деталей велась с полным использованием инструментов. [c.41] Расчет характеристик сверлильных головок ведется как по осевой их силе, так и по полезной мощности. Эти параметры определяют возможность полного использования инструментов. Основные формулы, необходимые для расчета, приведены в табл. П1.5. [c.41] Расчет целесообразно проводить для случаев обработки чугуна и стали как быстрорежущими, так и твердосплавными инструментами. [c.41] Расчет характеристик фрезерных головок. Соотношения осевых сил и крутящих моментов при фрезеровании значительно меньше, чем при сверлении. Обработка фрезерованием требует больших затрат мощности, поэтому при расчете характеристик головок возможность полного использования инструментов обычно ограничивается мощностью двигателя. [c.43] В качестве наиболее характерного вида фрезерования принята обработка плоскостей торцовыми фрезами. Это одна из наиболее тяжелых операций. Фрезерование плоскостей требует не только больших затрат мощности, но и предъявляет повышенные требования к жесткости системы СПИД. [c.43] Расчет характеристик головок, выполняющих зенкерование. При зенкеровании отверстий затраты мощности на осевые силы резания незначительны, существенны лишь крутящие моменты. Поэтому при построении графика подач целесообразно рассматривать только подачи, определяемые технологическими требованиями к чистоте обрабатываемой поверхности. [c.43] Расчет допустимых скоростей резания при зенкеровании ведется так же, как при сверлении и фрезеровании. Расчетные формулы для зенкерования отверстий в чугунных и стальных деталях приведены в табл. П1.7. Следует отметить, что обработка зенкерованием более производительна, чем рассверливание отверстий, благодаря наличию у зенкера трех или четырех режущих кромок. Однако затраты мощности в единицу времени при этом также возрастают. [c.43] Скорость резания определяется для резьбонарезных головок в зависимости от тех же параметров, что и для других головок. Однако в связи с некоторыми особенностями определения режимов резания при резьбонарезании подсчитывать скорость VJ для 7 = 100 мин нецелесообразно. [c.43] Наиболее производительное и экономичное нарезание резьбы бывает при работе с наибольшими скоростями, допускаемыми быстроходностью и мощностью резьбонарезных станков (головок). Выбранные таким образом скорости резания могут быть несколько скорректированы с учетом необходимого периода стойкости инструментов. Так как нарезание резьбы на агрегатных станках выполняется в 5— 15 раз быстрее, чем сверление отверстий, то для обеспечения замены метчиков в перерыве между сменами их стойкость должна составлять 25—50 мин. [c.43] Интенсивность процесса резания при резьбонарезании подсчитывать нецелесообразно. О возможностях резьбонарезных головок можно судить по графику скоростей, непосредственно определяя, какова допустимая скорость резания ид, при нарезании различного количества К отверстий и какова при этом стойкость Т метчиков необходимые для расчета формулы приведены в табл. П1.8. [c.43] Сравнение технологических показателей конструкций головок, их энергетических и экономических параметров позволяет сделать некоторые выводы о целесообразности применения того или иного типа привода подач при проектировании силовых головок агрегатных станков и автоматических линий. [c.43] Наиболее важные параметры головок с плоскокулачковым, винтовым, пневмо-гидравлическим и гидравлическим приводами подач представлены в табл. II 1.9. [c.43] Максимальная производительность при сверлении (чугун, ЯВ-200, инструм. [c.47] Мощность электродвигателя (по техническим данным), кет. [c.47] Расчетный к. п. д. головок (м. п.— механизм подачи м. вр.— механизм вращения). [c.47] Скорости рабочей подачи, мм1мин. . Уменьшение подачи под нагрузкой, % Точность переключения головки на рабочую подачу и точность реверса мм. [c.47] Наиболее эффективными схемами привода гидравлических головок являются схемы с регулируемыми насосами. По целому ряду параметров с гидравлическими головками могут конкурировать головки с винтовым механизмом подач. Однако при средних и малых значениях мощности электродвигателей винтовые головки имеют значительно большие размеры, чем гидравлические. В частности, увеличение их габаритных размеров обусловлено наличием второго электродвигателя для быстрых перемещений инструментов. [c.49] Винтовые головки обеспечивают значительно меньшую точность переключения инструментов на рабочую подачу и точность реверса, чем гидравлические. Это фактически увеличивает потери времени на холостой ход инструментов на 10—15% при длительности цикла работы головок 15—25 сек. [c.49] Вернуться к основной статье