ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Применимость оценочных расчетов при разработке электродных покрытий из "Сварочные материалы " Можно предположить, что используя накопленный при разработке сварочных электродов опыт, а также применяя некоторые расчеты, позволяющие выделить наиболее вероятные области составов, заслуживающих проверки при создании новых покрытий, число требуемых экспериментов для решения такой задачи будет сокращаться. [c.157] В таких расчетах, как было показано выше, могут быть оценены необходимые количества раскислителей, легирующих добавок, композиции шлаков и шлакообразующих составляющих покрытий, материалы, обеспечивающие требуемую устойчивость дуги, и пр. [c.157] Некоторые исходные величины к таким расчетам (оценка количества связующих, формирующих добавок, желаемой концентрации элементов в наплавленном металле и др.) могут приниматься по общим соображениям или на основании сопоставления с уже имеющимися материалами. [c.157] Рассмотрим в качестве примера систему таких оценочных расчетов для разработки электродов, отвечающих следующим техническим требованиям. [c.157] Органическое покрытие и введение органических составляющих в покрытия электродов, предназначенных для сварки низколегированных сталей, исключено вследствие введения в шов при сварке такими электродами водорода, способствующего образованию трещин в сварных соединениях. Для низколегированных сталей сильнокислые шлаки не рекомендуются, хотя бы в связи с трудностями обеспечения заданного уровня содержения в наплавленном металле серы и фосфора. Из этого следует, что газовая защита должна обеспечиваться диссоциацией карбонатов (СаСОд, Mg Og), а в шлаке должны присутствовать в значительной степени основные окислы (в частности, СаО). [c.158] Двойная система SiOa—СаО не годится, так как минимальная температура плавления таких шлаков —1450° С (рис. П1.8) слишком высока для сварочных шлаков (см. П.5). [c.158] Диаграммы для этих систем приведены на рис. П1.9. [c.158] Как следует из рассмотрения диаграмм, у этих тройных шлаковых систем имеются области составов с 1300° С, т. е. с температурой, которая может удовлетворить требованиям к сварочным шлакам при сварке сталей. [c.158] По мере выполнения расчета будем заполнять табл. II 1.9. [c.159] Сухой остаток жидкого стекла сверх 100% шихты составляет обычно 10—14% (примем при расчете 12%). Как было рассчитано ранее (см. табл. III.7, III.8), это в пересчете с учетом и шихты и сухого остатка стекла на 100% составляет 10,7%. Примем 11% (графа 2). При модуле 2,7 это дает И -0,73 8,0 SiOg (графа 6) и 11-0,27 3,0 NaaO (графа 9). [c.162] Считаем целесообразным сразу предусмотреть в составе покрытия и формующие добавки, причем в качестве таковой примем бентонит в количестве 1,0% (графа 2). Это даст 0,7 SiOj (графа 6) и 0,3 AljOg (графа 10). [c.162] Теперь подсчитаем сумму по SiO., 12,1 + 8,0 + 4,9 + 0,7 = = 25,7. Это для принятого состава шлака в системе SiOj—СаО— MgO должно составлять —50%. [c.162] Аналогично можно подсчитать поправку на магнезит. [c.165] С учетом пересчета на доломит в табл. II 1.10 приведен окончательно рассчитанный состав покрытия, а также рецепт сухой шихты, принимаемый за 100%, как это принято в электродном производстве. [c.165] Рассчитанное покрытие подвергалось экспериментальной проверке, в результате чего было установлено, что шлак при сварке несколько тугоплавок (что и можно было предположить по анализу температуры плавления в системе SiO а—СаО—MgO) и поэтому пришлось добавить в качестве разжижителя железистый боксит. Подобранный при экспериментах состав также приведен в графе 12 табл. 111.10. [c.165] Вернуться к основной статье