ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Термические циклы сварки, предопределяющие структуру и свойства сварных соединений из "Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений Издание 2 " Теплофнзические свойства конструкционных материалов в интервале 300—700 С приведены в табл. 2.1. [c.14] НОСТИ сварного соединения 1д — расстояние от факела охлаждения до источника нагрева Л — расстояние от охлаждаемой поверхности до кромки охлаждающей форсунки- до — удельный расход охлаждающей среды. [c.16] Интенсивность изменения температур на стадиях нагрева и охлаждения термических циклов при общепринятой технологии сварки снижается с увеличением уровня погонной энергии сварки дЬ. Значения дЬ минимальны при электронно-лучевой и лазерной сварке (0,1—0,6 МДж/м), соответствуют 0,3—1,5 МДж/м при сварке в среде защитных газов неплавящимся электродом, 0,5—3 МДж/м — при ручной электродуговой сварке и сварке в среде защитных газов плавящимся электродом, 1—10 МДж/м — при дуговой сварке под флюсом и 30—125 МДж/м — при электрошлаковой сварке. [c.16] Как видно из рис. 2.3 и табл. 2.2, при автоматической дуговой сварке под флюсом по общепринятой технологии значения параметров изменяются в определенных пределах регулированием погонной энергии сварочного процесса. Например, при уменьшении погонной энергии сварки с 5,72 до 2,17 МДж/м скорость нагрева в околошовном участке ЗТВ увеличивается от 330 до 980 °С/с, а скорость охлаждения от 1 до 3,4 °С/с при одновременном уменьшении Тс = + г с 84 до 17 о. Применение технологии сварки с РТЦ позволяет повысить интенсивность нагрева до 1050 °С/с, интенсивность охлаждения до 47,5 °С/с, а значение ч о сократить до 3,4 с. [c.17] Между тем применение принудительного сопутствующего охлаждения позволяет. существенно расширить интервал регулируемых значений параметров термических циклов, в том числе при постоянной погонной энергии сварки, как это видно из сопоставления данных табл. 2.2, относящихся к условиям общепринятой технологии АДС и АДС с РТЦ. [c.17] Следует отметить, что принудительное сопутствующее охлаждение является наиболее эффективным средством воздействия на параметры теплового поля и при ЭШС. Например, при ЭШС с РТЦ стали толщиной 40 мм по сравнению с общепринятой технологией значения аУбоо-боо оказываются в 15—20 раз выше, а значения т уменьшаются о 140 до 80 (см. табл. 2.3, варианты 1, 2). [c.17] Примечание, ш н w — мгновенные скорости охлаждения прн 900 и 550 °С. [c.17] Примечания 1. ГП.М — гранулированный присадочный материал МСТ — модулирование сварочного тока. [c.18] Отмеченные для металла толщиной 40 мм закономерности сохраняются и при ЭШС металла толщиной до 70 мм. Таким образом, принудительное сопутствующее охлаждение является наиболее Э( к )ективным средством регулирования параметров термических циклоЕ сварки. При использовании Р1Ц ожидаемый результат достигается без изменения установленных для данной толщины проката режимов и производительности сварочного процесса. [c.18] Примечание. В числителе приведены параметры термических циклов при ЭШС с РТЦ, в знаменателе — при ЭШС по общепринятой технологии. [c.20] ТОЛЩИНОЙ 28—200 мм, ЭШС которых осуществлялась с применением сварочных материалов, указанных в табл. 2.6. Конструктивные элементы сварных соединений при ЭШС с РТЦ стали толщиной 200 мм показаны на рис. 2.5. [c.20] Важнейшим параметром программы охлаждения является удельный расход охлаждающей среды 7с и связанный с ним коэффициент теплоотдачи а (табл. 2.7). При увеличении значения а от 0,54 до 6,34 кВт/(м -°С) скорость охлаждения Швоо-боо возрастает более чем в 20 раз. С увеличением толщины свариваемого металла влияние РТЦ на термические циклы сварки закономерно ослабевает. [c.20] Примечания 1. Вариант 1 — сварка по общепринятой технологии. 2. В числителе приведены расчетные значения, в знаменателе — экспериментальные. [c.22] Характерно, что в случае применения схемы, представленной на рис. 2.2, 2, удается повлиять на стадию нагрева термических циклов. Так, по сравнению с общепринятой технологией сварки в вариантах 1, 7 и 11 (см. табл. 2.5) обеспечивается сокращение % в 1,1—2 раза и соответствующее повышение интенсивности нагрева металла околошовного участка ЗТВ сварных соединений. Это свидетельствует о широких возможностях данной технологической схемы регулирования термических циклов ЭШ.С. [c.22] В табл. 2,8 сопоставлены параметры термических циклов при трех вариантах сьарки стали толщиной 100 мм. [c.22] Выбирая вид и технологию сварки, можно в очень широких пределах регулировать важнейшие параметры термических циклов прп изготовлении ко гструк1ап1 из стали заданной толщины. [c.22] Данные, представленные на рис. 2.4, в и o и в табл. 2.9, показывают, что замена общепринятой однопроходной технологии ЭШС двухпроходной с РТЦ может рассматриваться как одно из эффективных направлений повышения интенсивности нагрева и охлаждения в термических циклах и сокращения значений % и т при изготовлении сварных конструкций нз листового проката толщиной более 100 мм. [c.25] Вернуться к основной статье