ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Сварка оплавлением при апериодическом характере разряда конденсаторов из "Стыковая сварка металлов в приборостроении " Если заряженные до определенного потенциала конденсаторы разряжать на свариваемые детали (см. фиг. И, схемы III и IV), то в зависимости от параметров разрядной цепи получаются различные результаты нагрева и оплавления концов свариваемых деталей. Как показали исследования, характер разряда, а следовательно, н степень нагрева свариваемых деталей зависят от величины и соотношения параметров разрядного контура от индуктивности L, емкости С, сопротивления R разрядного контура и напряжения заряда и конденсаторов. [c.83] В соответствии с процессом и результатом разряда апериодический характер разряда называют дуговым, а колебательный — искровым. [c.84] По данным работы [II], дуговой и искровой процессы разряда, кроме того, характеризуются плотностью тока — первый порядка 10 а мм , а второй 10 —10 а/мм и температурой канала разряда соответственно около 6 ООО и 11 000° С. [c.84] При дуговом и искровом процессах разряда конденсаторов (при стыковой сварке деталей) существенное значение имеет также величина напряжения заряда конденсаторов, подготовка под сварку концов свариваемых деталей, физические свойства свариваемых металлов, конструкция и геометрические размеры свариваемых деталей. [c.84] Более значительное оплавление происходит на электроде положительной полярности и менее значительное — на электроде отрицательной полярности. [c.84] По изменениям напряжения и тока разрядной цепи в процессе сварки и результатам воздействия разряда на свариваемые детали процесс сварки при апериодическом характере разряда можно разделить на три этапа. [c.85] Первый этап. Вначале процесса искровой разряд создает расплавление и испарение отдельных выступающих частей свариваемых деталей и является главным образом подготовительной ступенью к дуговому разряду. [c.85] Второй этап. Искровой разряд сменяется дуговым, при котором основная часть энергии выделяется на концах свариваемых деталей. [c.85] Третий этап. Оплавленные концы свариваемых деталей приведены в соприкосновение. Воздущный промежуток между ними отсутствует. В месте стыка выделяется мало тепла. [c.85] Внешнее звено электрода изготовляется из медной проволоки, а внутреннее — из никелевой. [c.86] С целью улучшения качества сварных соединений необходимо было определить оптимальные рел имы сварки проволок и допустимые-отклонения параметров в процессе сварки. [c.86] исследования технологии сварки были выбраны медные (диаметром 0,55 мм), платинитовые (диаметром 0,4 МЛ1) и никелевые (диаметром 0,64 мм) проволоки, применяемые при изготовлении электродов радиоламп. [c.86] Перед сваркой медные и платинитовые проволоки подвергались прокаливанию для удаления с них влаги. Нагрев проволок осуществлялся пропусканием их через нихромовую спираль. [c.87] Следует обеспечить положительную полярность детали, имеющей больший диаметр и высокую температуру плавления. [c.87] Продолжительность сварки одного изделия (двух стыков сварки) составляет около 0,7 сек. Время заряда и разряда конденсаторов— около 0,14 сек, т. е. около /з общего цикла сварки. [c.87] Оптимальными режимами сварки трехзвенных электродов радиоламп являются напряжение заряда конденсаторов для звена медь — платинит 280—340 в, емкость 300—350 мкф, а для звена платинит — никель напряжение заряда составляет 320—360 в, емкость 350—400 мкф (табл. 21). [c.87] Допустимые отклонения по напряжению составляют около 10%, по емкости — до 20%. Прочность сварных соединений при испытании на растяжение составляет 5—7 кГ. [c.87] Существенное влияние на качество сварных соединений оказывает добавочное сопротивление, вводимое в разрядную цепь сварочной установки. Наилучшие результаты получены при добавочном сопротивлении Rp) в цепи разряда, равном 1,6—2,6 ом (табл. 22). [c.87] Следует также отметить, что сварные соединения, полученные при завышенных значениях напряжений заряда, емкости и неизменном усилии осадки, снижали свою механическую прочность. [c.87] Из результатов испытаний сварных соединений на растяжение и на перегиб до полного разрушения под углом 180° следует, что прочность сварных соединений составляет 70—90% прочности основного металла. Образование муфты в стыке сварного соединения повышает его механическую прочность. [c.87] Вернуться к основной статье