ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Тепловое воздействие источника тепла на свариваемый металл из "Металлургические и технологические основы дуговой сварки 1962 " Под действием тепла, выделяемого в дуге, свариваемый металл нагревается до расплавления. Тепло от сварочной ванны за счет теплопроводности интенсивно отводится в холодную массу металла, нагревая последний. [c.46] Т1 — эффективный к. п. д. использования тепла дуги. [c.46] Теория распространения тепла при сварке, разработанная Н. И. Рыкалиным [1 3] позволяет определить температуру любой точки тела, на которое воздействует мощный движущийся источник тепла — электрическая дуга. [c.46] Ввод тепла в изделие осуществляется по поверхности сложной формы. При этом существенное значение имеет жидкий металл сварочной ванны, находящийся под основанием столба дуги. Однако учет всех этих и других особенностей в ряде случаев настолько осложняет расчеты, что практическое их применение становится неэффективным. Поэтому Н. Н. Рыкалин сделал ряд допущений, основными из которых являются следующие теплофизические свойства металла с изменением температуры остаются неизменными температура нагрева металла неограничена не учитывается скрытая теплота плавления считается, что тепло вводится в металл при условной расчетной схеме. [c.46] Для расчета процессов нагрева и охлаждения свариваемого металла необходимо выбрать наиболее подходящую расчетную схему ввода тепла в изделие, наиболее близко отвечающую действительным условиям. [c.46] При длительном воздействии движущегося источника тепла постоянной мощности температурное поле стремится к предельному (квазистационарному) состоянию. При этом положение температурного поля, перемещающегося вместе с источником тепла, остается по отношению к нему неизменным. [c.47] Расчетные коэффициенты для различных металлов и сплавов приведены в табл. 7. [c.47] Пользуясь данной формулой, можно легко строить изотермы при автоматической наплавке на массивные изделия (схема мощного быстродвижущегося источника тепла, перемещающегося по поверхности полубесконечного тела). [c.49] Вычисление температурных полей может также производиться в безразмерных параметрах. [c.49] Для этого введем следующие обозначения = 6з. [c.49] Пример J. Построить изотерму Г=600° поля предельного состояния для точеч ного источника мощностью q = 4700 кал сек, движущегося по поверхности полубесконечного тела (малоуглеродистая сталь) со скоростью v = 0,7 см сек. [c.50] Принимаем для расчета следующие теплофизические коэффициенты (табл. 7) Я, = 0,1 кал см-сек ° О, а = 0,08 см сек. [c.50] По номограмме фиг. 31 определяем Рздля 6з = 0,0183 и различных ф по формуле (111. 7) вычисляем R. Результаты расчета сводим в табл. 8, по данным которой строим изотерму Т = 600° С (фИг. 32, а). [c.50] Пример 2. Рассчитать распределение температуры по линии, расположенной на расстоянии см (у = 1) параллельно оси перемещения дуги при наплавке валика на поверхность массивного изделия на режиме св = 200 а Од = 20 в исв = = 0,15 см сек. [c.51] Результаты расчета сведены в табл. 9. [c.51] На фиг. 33 по результатам расчета построена кривая распределения температур (кривая а) для точек, более удаленных от дуги, температура распределится в соответствии с кривой б, а для точек, лежащих ближе к оси перемещения источника, — с кривой в. [c.51] Как и при расчете температурных полей для точечного источника, введем безразмерные критерии. [c.53] Для бесконечной пластины без теплоотдачи зависимость (III. 20) представлена номограммой фиг. 34 [3]. [c.53] По номограмме фиг. 34 для 63= 0,196 находим при различных ф значения Qj и по формуле (III. 18) вычисляем г. Результаты расчетов сводим в табл. 10. [c.55] Вернуться к основной статье