ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Основы выбора оборудования для конденсационных электростанций и теплоэлектроцентралей из "Тепловая часть электрических станций " Основной задачей выбора оборудования электростанций является подбор типа, числа и единичной мощности (производительности) турбоагрегатов и обслуживающих их котлоагрегатов, питательных насосов и вспомогательного оборудования. Выбор оборудования тепловых электростанций должен обеспечивать надежное удовлетворение электрических и тепловых нагрузок при требуемых режимах потребления энергии, наименьших затратах средств, оборудования, рабочей силы и расхода топлива. [c.253] Основным расчетным режимом для выбора оборудования является режим максимальных нагрузок потребителей. [c.253] Для электрических нагрузок такой режим имеет место в период наиболее коротких зимних рабочих дней, а для тепловых нагрузок — в период наиболее холодных рабочих дней. [c.253] На графике рис. 9-12 показано, что избыточная сверх потребляемой мощность турбоагрегатов необходима для обеспечения резерва мощности. Различают три основных вида резерва мощности вращающийся горячий резерв, аварийный резерв и ремонтный резерв. Вращающийся (или горячий) резерв 1 р] представляет избыток мощности в работающих турбоагрегатах сверх требуемой графиком нагрузки. Этот избыток мощности (резерв) работающих агрегатов может быть использован для мгновенного приема нагрузки ( подхвата нагрузки) в случае внезапного (аварийного) понижения мощности любого из параллельно работающих на станции (или в системе) турбоагрегатов или отключения питающей линии электропередачи. Поэтому такой вращающийся резерв иногда называют также резервом подхвата. [c.254] Суммарная величина резерва = И р, р2 должна быть не менее, чем мощность наиболее крупного агрегата станции или системы. [c.254] Величина ремонтного резерва й ре , определяется возможностью проведения капитальных и текущих ремонтов, оборудования в течение года. Текущие-ремонты оборудования обычно проводятся равномерно в течение года, капитальные же ремонты стремятся сосредоточить в периоды сезонных снижений нагрузки станции или системы. [c.254] При выборе единичных мощностей турбоагрегатов необходимо придерживаться шкалы мощностей, соответствующей общесоюзным стандартам и имеющей следующую структуру (в. тыс. квг) 0,75 1,0 1,5 2,5 3,0 4,0 6.0 . [c.254] С большим сквозным пропуском пара в конденсатор. Исключение в данном случае может быть сделано лишь для. тех турбоагрегатов, которые предна значаются к использованию как ре--зервные. [c.255] Единичные производительности ц число котлоагрегатов должны нахо диться в соответствии с потребностью, в паре основных турбин электростаН ций, присоединенньих тепловых нагру зок, а также и различного рода вспо-могательных механизмов и собственных нужд станции. [c.255] Как и для турбин, в целях сниже-ния затрат следует отдавать предпоч тение более крупным по производи-тельности котлоагрегатаад. Практиче-ски это означает целесообразность. ма-ксимального приближения единичной производительности котлоагрегатов к потребности в паре единичной турбины. И связанных с. ними вспомогательных приводов и других механизмов собственного расхода. Вследствие этого единичная паропроизводительность котлоагрегата не должна превышать более чем на ГО—15% максимальную часовую потребность в паре питаю-щейся от него турбины. [c.255] При таком способе выбора числа котлов и турбин оказывается, что резервные котлы имеются на каждой из станций системы , тогда как резервные турбины могут быть установлены только на части станций системы. Обычно в качестве холодного резерва (т. е. исправного, но не работающего оборудования), а также для покрытия пиков нагрузки используются менее экономичные турбины, установленные, как правило, на электростанциях, сооруженных в начальной стадии развития системы, тогда как основную (базовую) нагрузку системы несут новые, более экономичные турбины. При установке на каждой станции резервных котлоагрегатов в схеме главных паропроводов необходимо предусмотреть возможность соединения резервных котлоагрегатов с любой турбиной станции. [c.256] В тех случаях, когда для повышения экономичности установки на электростанциях применяется промежуточный (вторичный) перегрев пара, схема связей между котло- и турбоагрегатами значительно усложняется. В частности, включение при про1межуточ-ном перегреве котлов и турбин по секционной схеме связано с значительным увеличением числа запорной и регулирующей арм1атуры1, приводящим в результате к снижению надежности эксплуатации по причине частых повреждений и недостаточной плотности арматуры, в особенности при сверхвысоких я сверхкритических параметрах пара. Поэтому на электростанциях с промежуточным перегревом предпочитают включение котло- и турбоагрегатов без поперечных связей, т. е. по блочной схеме, выполняемой в двух модификациях а) блок два котла и турбина (рис. 9-16,а) и б) блок котел—турбина (моноблок) (рис. 9-16,6). [c.256] При блочных схемах резервирование мощности осуществляется не отдельными турбоагрегатами, а целыми блоками. Применение блочных схем позволяет сократить число резервных котлоагрегатов в системе, так как ири отсутствии поперечных связей отпадает необходимость установки на каждой электростанции специальных резервных котлоагрегатов. При выполнении резерва в виде блоков из-за меньшей степени готовности котлоагрегатов приходится устанавливать большее число блоков, чем потребовалось бы резервных турбоагрегатов при схемах с поперечными связями. [c.257] По выходе из питательного насоса вода поступает в нагнетательный коллектор,. представляющий собой поперечную связь между. параллельно работающими насосами -по холодной воде. Как показано на рис. 9-17, из нагнетательной магистрали вода подается в подогреватели системы регенерации, из которых затем поступает в питательную магистраль горячей воды. Эта магистраль может быть использована как поперечная связь между параллельно включенными котлоаг-регатами. Для котлов с естественной циркуляцией эта магистраль обязательно должна быть двойной из-за требуемых правилами двух вводов питательной воды в котле. Для прямоточных котлов эта магистраль обычно выполняется одинарной. [c.258] развиваемый питательным насосом прямоточного котла, взамен давления в барабане должен учитывать давление открытия предохранительных клапанов и должен быть увеличен на потерю напора в системе самого котла, составляющую 15 -г-20 ат. [c.258] Для больших насосов t) =0,75—0,8. [c.258] На схеме рис. 9-19 показана схема питательных магистралей для аналогичной станции с прямоточными котлами. Согласно правилам Котлонадзора здесь применены насосы только с электроприводом при одиночной питательной магистрали. Такое упрощение схемы допускается ввиду меньщей опасности повреждения прямоточных котлов при нарушении работы питательных насосов в связи с отсутствием барабана и обязательном для прямоточных котлов автоматическом прекращении подачи топлива. [c.259] При выполнении блочных схем допускаются прощения схем питательных трубопроводов, а также выбора типа привода и производительности питательных насосов. В частности, допускается установка насосов только с одним типом привода (т. е. электро-или турбоприводо м), а также применение одиночных магистралей питательной воды. Схема питания блока два котла — турбина 150 Мег при котлах с естественной циркуляцией показана на рис. 9-20. В этой схеме применены три двухкорпусных электронасоса (два рабочих и один резервный) с включением регенеративных подогревателей высокого давления между первым и вторым корпусом насоса. Такое включение подогревателей облегчает их конструкцию и снижает стоимость. [c.259] При блоках очень большой мощности (300—600 Мет) на сверхкритиче-ские параметры единичные мощности питательных насосов могут возрасти до 6 ООО—10 ООО кет, вследствие чего из-за затруднений с осуществлением электропривода приходится переходить на турбопривод рабочих насосов. [c.259] Вернуться к основной статье