ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструкции, вспомогательное оборудование и основные вопросы эксплуатации турбинных установок 7- 1. Устройство паровой турбины и турбинной установки из "Тепловая часть электрических станций " Схематический разрез по проточной части такой турбины с диаграммой изменений давлений, скоростей и крутящих моментов приведен на рис. 6-26. [c.141] Из возможности частичного возврата тепла в многоступенчатых турбинах не следует делать вывода о безвредности потерь, так как при возврате тепла используется только часть потерянной теплоты предыдущей ступени. [c.142] Из последнего соотношения, в частности, следует, что, варьируя число оборотов турбины, можно менять пропускную способность ступеней обратно пропорционально квадрату числа оборотов, т. е. [c.143] Из уравнения (6-53) следует, что рост быстроходности турбины при том же расходе пара позволяет значительно увеличить перепад тепла, приходящийся на одну ступень. Исходя из этого, в некоторых случаях для увеличения ко мтактности турбин небольшой мощности может применяться повышение числа оборотов турбины сверх синхронного. Для турбин, служащих приводом электрических генераторов, это связано с применением зубчатых редукторов (мультипликаторов скорости). Трудность осуществления такого привода ограничивает его применение мощностью до 6 000—8000 кет. [c.143] Таким образом, по мере увеличения быстроходности уменьшаются габариты и вес турбины. Поэтому для увеличения пропускной способности последних ступеней турбины взамен снижения быстроходности применяют либо разделение потока пара в последних ступенях турбины, либо размещение ступеней низкого давления па отдельном валу с меньшим числом оборотов (двухвальные турбины). [c.144] Как показано на рис. 6-30, разделение потока пара может быть выполнено двумя способами либо часть потока пара, идущего через турбину, перепускают в обход последней ступени (рис. 6-30,а), либо перед поступлением пара в последние ступени турбины его делят на две, а иногда и на три и даже четыре части (рис. 6-30,6). В первом случае предпоследнюю ступень выполняют с лопатками двухъярусной формы, при которой лопатки делятся по высоте перегородкой на две неравные части. Пар, проходящий через часть лопатки, ближайшую к валу (около 2/з всего потока), направляется нормальным путем в сопла последней ступени. Остальная часть потока С/з), проходящая по периферии предпоследней лопатки, расширяется в ней до конечного давления р и сразу перепускается в выхлоп турбины. При схеме с двухъярусной ступенью пропускная способность выхлопной части турбины считается условно увеличенной в 1,5 раза. [c.144] На базе расчетов первой нерегули-лируемой и последней ступеней турбины может быть выбрано число остальных ступеней и проведен их расчет. [c.144] Диаграмма для распределения разности энтальпий по ступеням турбины. [c.145] Рис- 6-33. Схема проточной части многоступенчатой реактивной турбины. [c.146] В связи с развитием энергосистем единичные мощности турбин современных электростанций достигают весьма больших величин. Создание крупных агрегатов дает значительную экономию по стоимости оборудования и сооружений электростанции. Однако по условиям резервирования единичная мощность турбоагрегата недолжна превышать 6—8% от мощности энергосистемы. В результате взаимодействия этих факторов единичные мощности турбин электростанций достигают величины порядка 150 000— 250 000 квг со все возрастающей тенденцией повышения их мощности в ближайшие 3—5 лет до 300 000— 400 000 кет, а в дальнейшем и до 600 000 кет и более. Выполнение таких, агрегатов связано с серьезными затруднениями в конструировании последних ступеней турбин, через которые приходится пропускать расходы пара, превосходящие достигнутые ранее величины порядка 400—600 г/ч. [c.146] Примерная схема двухвального турбоагрегата с перекрестным распределением потоков пара. [c.147] В качестве примера характерной конструкции паровой турбины на рис. 7-1 приведен продольный разрез конденсационной турбины мощностью 50 000 кет на 3 000 об1мин изготовления Ленинградского металлического завода (см. вклейку). [c.147] Первые 12 ступеней имеют рабочие диски (колеса), вьтолненные за одно целое с валом турбины. Последующие 7 ступеней имеют диски, посаженные с натягом на вал. На ободах каждого диска укреплены рабочие лопатки, причем на диске первой регулирующей ступени расположены два ряда рабочих лопаток, образующих двухвенечное колесо Кертиса. [c.147] В корпусе турбины предусмотрено пять патрубков 1—5) для отбора пара из отдельных промежуточных ступеней турбины. Эти нерегулируемые отборы предназначены для подогрева питательной воды, подаваемой в котлоагрегат. [c.148] Вал ротора турбины опирается на два подшипника. Передний подшипник 15 имеет несколько более сложную конструкцию, чем задний, так как он, помимо веса ротора, предназначен также для восприятия осевых усилий, возникающих при протекании пара через лопатки ротора. Такая конструкция переднего подшипника дает возможность фиксировать осевое положение ротора по отношению к корпусу турбины и носит название опорно-упорного подшипника. [c.148] где вал турбины проходит через ее корпус, расположены два концевых уплотнения 12 и 13. Переднее концевое уплотнение, работающее в области избыточных давлений пара, служит для предотвращения утечки пара из корпуса турбины в окружающую среду. [c.148] Заднее концевое уплотнение, работающее в области вакуума, защищает выхлопную часть турбины от присоса воздуха из окружающей среды, при котором ухудшается экономичность работы турбины и снижается развиваемая мощность. [c.148] В местах, где вал проходит через расположенные между рабочими дисками перегородки-диафрагмы, установлены промежуточные уплотнения, препятствующие протечкам пара из одной ступени в другую в обход сопловых решеток. [c.148] На переднем конце вала турбины расположены предельный скоростной регулятор 18 и зубчатая передача 16. [c.148] Предельный скоростной регулятор служит для предотвращения повышения числа оборотов вала турбины более нормального на 10—12%. [c.148] Вернуться к основной статье