ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Согласование лопастных систем гидротрансформатора из "Гидродинамические передачи " П[ = 340 об мин (Лfj = 35,6 Исек) I = 0,65. Рабочей жидкостью является вода. Проточная часть и расположение колес соответствуют рис. 43, а. [c.122] Из рис. 43, а Получим = 1,39. Следовательно О а = яг1.39 = 0,462-1,39 = 0,642 м. [c.122] Остальные размеры будут равны произведению Оа на соответствующий размер, взятый по рис. 43, а. [c.122] После этого вычерчивается проточная часть в масштабе 1 1 и проводится средняя линия тока. В зависимости от характера потока линии тока будут располагаться по-разному, причем для каждого режима работы они будут менять свое положение вследствие неравномерности потока. Для упрощения расчетных выкладок среднюю линию тока условно примем за среднюю линию проточной части, так как пока не знаем характера потока. Пересечение линий тока с кромками лопастных систем определяет расчетные точки входа и выхода. [c.122] Расчет согласования лопастных систем ведется методом последовательных приближений. Его можно начинать с любой лопастной системы, но удобнее с выходных параметров направляющего аппарата или насоса. [c.122] Начнем с лопастной системы насоса (лопастные системы турбины и направляющего аппарата будут определены лопастной системой насоса). [c.122] Расчет лопастной системы насоса. Известны величины = = 35,6 Мсек = 3,92 м вод. ст.-, Q = 0,14 м сек. [c.122] Расчет дан во втором приближении. [c.122] Выход из насоса. = 0,231 м Ь = 0,040 м 1тн 0,085 м (по чертежу). [c.123] В первом приближении поправка на влияние конечного числа лопастей определяется с учетом формулы (III.47). После получения угла лопасти на входе она уточняется в соответствии с коэффициентом быстроходности по формулам (III.48), (III.49). С учетом новой поправки на влияние конечного числа лопастей уточняются входные и выходные параметры.. Число приближений можно сократить, задавшись углом атаки и окончательным углом наклона лопасти на входе. [c.124] В нашем п )имере поправка на влияние конечного числа лопастей вычислена по формуле (VI.46) и равна ря = 0,787. [c.124] Вход в насос. Rhi = 0,1467 м Ьц1 = 0,056 м. [c.124] Толщина штампованных лопастей на входе принимается такой же, как и на выходе. В случае литых или фрезерованных лопастей толщина берется несколько большей, чем на выходе, что определяется лучшим обтеканием, технологическими условиями и размерами гидропередачи. Обычно б/л выбирают в пределах до 5—10 мм. Принимаем = 0,00272 м. [c.125] При тупых углах Р, Ро (отрицательном tg р ) по синусу получается угол дополнительный к Ро до 180°. [c.126] Определив sin Р/до, найдем угол лопасти без учета угла атаки и с учетом стеснения Рдю = 35° 25. [c.126] Если различие между относительными скоростями на входе и выходе невелико, т. е. Wf l, то полученный входной угол лопастей можно принять за окончательный. Если же WfJ2 i нl и различие между ними значительное, то имеет место диффузор-ность и, следовательно, диффузорные потери. Для исключения диф-фузорности необходимо увеличить угол лопасти, задавшись углом атаки. Угол атаки задают таким, чтобы сумма потерь от угла атаки и потерь от диффузорности была минимальной (рис. 53). [c.126] В выполненных конструкциях положительный угол атаки находится в пределах до ДР/д 20°, а угол лопасти Рд = 30- 100°. [c.126] В принятой схеме лучше начинать расчет турбины со входа, так как он связан с выходом из насоса. [c.127] Тангенс положительный, следовательно, угол острый и в соответствии с синусом равен Рт-щ = 85° 14. [c.128] Вернуться к основной статье