ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Утечки рабочей жидкости из "Гидродинамические передачи " Внутри полости гидродинамической передачи под действием перепада давлений возникают утечки жидкости Qy по зазорам между дисками рабочих колес и корпусом в обход проточной части. [c.65] Вследствие утечек не весь расход жидкости, прошедший через лопастную систему насоса Qtff, поступает на лопастную систему турбины. [c.66] В зазоре между вращающимся и неподвижным дисками поток утечек полностью теряет то приращение энергии, которое он получил в лопастной системе насоса. Если оба диска вращаются в одну сторону, энергия теряется частично, если в разные стороны, то будут дополнительные потери из-за тормозного действия второго диска. [c.66] Для гидродинамических передач формула (111.31) справедлива только при 1 = 0. [c.66] Из формулы (И 1.36) видно, что при положительном г, когда диски вращаются в одну сторону, имеет место увеличение объемного к. п. д. ПО сравнению с тем, когда один из дисков неподвижен. При отрицательном г, когда вращаются диски в разные стороны (гидротрансформатор обратного хода), объемный к. п. д. уменьшается по сравнению с тем, когда один диск неподвижен. Поэтому в гидротрансформаторах обратного хода необходимо изолировать диски насоса и турбины друг от друга с помощью установки неподвижных перегородок. При этом в расчете объемного к. п. д. необходимо учитывать утечки жидкости между насосом и неподвижными суенками (дисками), а также между турбиной и неподвижными стенками. [c.67] Формулы (II 1.31) и (III.35) справедливы для идеальных условий, поэтому они дают два крайних значения объемного к. п. д. Действительное значение его находится в промежутке между ними. [c.67] Чем меньше неподвижных дисков в гидродинамической передаче (гидромуфта, гидротрансформатор с центростремительным потоком в турбине), тем ближе значение объемного к. п. д. к величине, полученной по формуле (III.36). Чем больше неподвижных дисков (многоступенчатые гидротрансформаторы), тем ближе значение объемного к. п. д. к величине, полученной по формуле (III.31). [c.67] Коэффициент потерь от сопротивления трения принимается по формулам и графикам, рассмотренным в 1.4 (в среднем Хер 0.04 н-- 0,08). [c.69] Пфлейдерер [57] указывает, что при одной неподвижной, а другой вращающейся стенке X такое же, как при двух неподвижных стенках. При эксцентричном зазоре. меньше, чем при концентричном. Уточнению величин Я, v u необходимо посвятить дополнительные исследования. [c.69] Перепады давлений между граничными точками зазоров известны из расчета проточной части, (рис. 26, в). Исключение составляют участки со сложным разветвлением потока утечек. На рис. 26, а, б, г точка разветвления таких участков отмечена крестиком. С изменением режима работы гидропередачи изменяется распределение давлений в ее проточной части, при этом может измениться направление потока утечек на каком-либо из участков. [c.71] Давление в точке разветвления неизвестно, поэтому определить величину утечек и направлен2 е их по зазорам, подходящим к точке разветвления, достаточно трудно. В этом случае следует воспользоваться задачей гидравлики о трех резервуарах. [c.71] Для каждого участка подставим в формулу (111.42) конкретные значения входящих в нее величин и, задаваясь различными значениями расхода утечек, получим характеристику = / Qy). [c.71] На рис. 28 дано графическое определение величины утечек для пяти режимов работы. Для участка ВГ (кривая 1) составляющая от центробежных сил учтена и на рис. 28 не показана. Для участка ДГ (криная 3) она соответствует разности между кривыми 5 (сплошная и штрих-пунктирная). Если потери от сопротивлений на участке ДГ уменьшают давление перед ободом турбины на радиусе точки Д по сравнению с точкой Г, то составляющая от центробежных сил способствует увеличению давления в указанном месте. На оси ординат откладываются значения давлений в соответствующих точках В, О, Д и строятся кривые изменения давлений или статических напоров до точки Г в зависимости от предполагаемого направления утечек (ось абсцисс). Если утечки направляются из проточной части к точке Г уо Ар = f Qy) вычитается, если от точки Г в проточную часть — прибавляется к величинам, отложенным на оси ординат при соответствующем значении Qy = 0. [c.71] На рис. 28 кривая 1 соответствует участку ВГ, кривая 2— участку ОГ, кривая 3 — участку ДГ, а кривая 4 — сумме кривых 1- -2 при г = 0 0,3 1,0 1,4 или сумме кривых 2 + 3 при г = 0,65. Утечки по участкам соответствуют пересечению соответствующих кривых, с линией, параллельной оси абсцисс, -проведенной из точки Г. [c.71] При решении задачи может возникнуть вопрос, как построить кривые и как проконтролировать правильность их построения. На рис. 29 в координатах построим кривые / и 2, соответствующие участкам ВГ и ОГ, считая, что утечки имеют место из проточной части в тор, кривую 3 для участка ДГ, считая, что утечки направлены из тора в проточную часть. [c.72] Примечание. Положительные значения соответствуют протечкам из проточной ча ти в тор, отрицательные — из тора в про- точную часть. [c.72] При таком сочетании утечек необходимо суммировать утечки на участках ОГ и ДГ. Суммарная кривая 2 + 3 пойдет от точки В и пере-сечетсд с кривой / в точке С. Точка пересечения С определяет давление в точке разветвления потоков. Аналогичным образом может быть проверено любое другое сочетание. [c.72] Если пересечение будет в узловых точках А или В, то это свидетельствует об отсутствии утечек на участке, характеристика которого суммируется с основной характеристикой. [c.72] При наличии абсолютной величины утечек можно приступить к определению объемного коэффициента полезного действия по формулам (111.31)—(111.36). [c.72] Вернуться к основной статье