ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Совместимость в режиме преимущественно жидкостной смазки из "Трение износ и смазка Трибология и триботехника " Петрусевичу, гидродинамический режим обеспечивается при толщине слоя смазки не менее 0,1 мкм [37]. При этом суммарная высота микронеровностей должна быть меньше толщины этого слоя (см. гл. 6). [c.313] До недавнего времени считалось, что слой смазочного материала выполняет не только роль гидродинамического несущего слоя, но и защищает поверхности трения от физикохимических процессов. В настоящее время смазке отводят значительно более широкие функции, включая реактивное воздействие на поверхностные слои элементов трущейся пары. [c.313] Подробное рассмотрение особенностей строения такого слоя, его свойств и законов трения выполнено A. . Ахматовым [3]. Активное воздействие граничных слоев даже в режиме преимущественно жидкостного трения приводит в ряде случаев к образованию коррозионных повреждений трущихся металлических поверхностей, а иногда и к кавитационным разрущениям. Те или иные виды повреждений будут определяться видом смазочного материала, конструкционными материалами и условиями эксплуатации. [c.314] Коррозия поверхностных слоев способствует повыщенному их изнашиванию, а иногда и существенному повреждению, приводящему к потере работоспособности трибосистемы. В особых случаях избирательная коррозия анодных участков сплава обусловливает возникновение избирательного переноса, что является уже желательным, полезным процессом. При воздействии смазочного материала коррозии в основном подвергаются трущиеся поверхности подшипников. [c.314] Коррозия свинцовой составляющей зависит не только от качества изготовления подшипников (формы и размеров свинцовых составляющих в сплаве), но и в большей степени -от сорта масла. В зависимости от содержания кислот, асфальтенов и других активных добавок коррозия свинцовистой бронзы увеличивается. Так, уровень коррозии свинцовистой бронзы существенно зависит от сорта дизельного масла (рис. 8.7) степени его очистки и содержания различных присадок. Существенно возрастает коррозия свинцовистой бронзы при повышении температуры. [c.314] Для свинца и кадмия кислоты не действуют на трущиеся поверхности, если отсутствуют окислительные агенты, такие как молекулярный кислород или перекись. Роль этих агентов в процессе коррозии и кинетику установил К.С. Рамайя [41]. В большинстве случаев коррозия поверхностных слоев трущихся деталей является нежелательной, так как не только увеличивает износ, но и является причиной отказов вследствие разрушения или образования задира. [c.314] Кавитационные разрушения трущейся поверхности подщипников - результат нару-щения сплошности слоя смазочного материала. Пузырьки или кавитационные каверны возникают вследствие снижения давления в слое жидкости до давления меньше, чем давление насыщенных паров при данной температуре. Такие условия возникают при резком изменении скорости потока жидкости, при обтекании различных препятствий с образованием завихрений, при отделении потока от поверхности вследствие изменения ее конфигурации и др. Образующиеся пузырьки, попадая в зону повышенного давления, захлопываются, совершая импульсные воздействия на поверхность. Разрушения при этом носят воронкообразный характер. По С.П. Козыреву, металл при кавитации разрушается вследствие механических повреждений преимущественно усталостного происхождения и коррозии [23] (см. гл. 5). [c.315] Характер повреждения, особенности разрушения, причины, способствующие образованию кавитации, подробно рассмотрены применительно к подшипникам дизелей тепловозов. Кавитационные повреждения наблюдались на баббитовом слое вкладышей, выходящих из строя комплектно. У таких подшипников разрушение губчатого вида распространялось на ббльшую часть, а иногда занимало и всю поверхность трения. Такие разрушения возникали либо при снижении вязкости масла, либо (что наблюдалось чаще) при попадании в масло воды (рис. 8.8). [c.315] Часто кавитационные разрушения располагаются на определенных участках поверхности трения без комплектного выхода из строя вкладышей. Анализ причин образования таких повреждений, проведенный С.И. Захаровым [17], показал, что главными источниками образования кавитационных зон является канавка подвода масла к поверхности трения и неудачное расположение смазочных отверстий в шейках коленчатого вала. [c.315] Определение кавитационной стойкости подшипниковых сплавов в масле М-14-В, используемом в дизелях тепловозов, позволило установить, что при температуре 90 °С стойкость алюминиевого сплава марки Л09-2, оцениваемая по глубине язвы разрушения, в 2 раза выше стойкости свинцовистой бронзы и в 8 раз выше стойкости баббита БК2. Результаты испытаний, осуществляемых на магнитострикци-онных вибраторах, подтвердила эксплуатационная проверка вкладышей коленчатого вала дизелей 1 ОД 100 [10]. При работе дизелей в одинаковых условиях площадь кавитационных повреждений подшипников из сплава А09-2 в 6-7 раз меньше, чем у вкладышей со слоем баббита БК2. [c.315] В процессе кавитации подшипники разрушаются с образованием видимых повреждений - большого количества ям, приводящих к губчатой поверхности, и повреждений с отделением частиц не только с поверхностных слоев, но и из глубины материала. В первом случае видимые деформационные повреждения сопровождаются образованием отдельных трещин, по-видимому, усталостного происхождения, во втором - усталостные повреждения преобладают. [c.315] На разрущение поверхностного слоя влияет микростроение сплава. При резко выраженном гетерогенном строении, характерном для баббитов типа Б83, БН, Б16, а также некоторых бронз, алюминиевых сплавов и др., нередко происходит разрушение их твердых составляющих. Антифрикционные сплавы, содержащие мягкие структурные составляющие, разрушаются с отделением в первую очередь частиц мягкой фазы. При кавитационном воздействии резко проявляется локальность приложения микроударной нагрузки. Поверхность, на которую воздействует гидравлический удар, составляет всего 10 м, что соизмеримо с размерами структурных составляющих. Поэтому желательно иметь мелкие кристаллы второй фазы. [c.316] Ббльшая или меньшая кавитационная стойкость будет определяться способностью материала поглощать подводимую при кавитации энергию. Если в процессе воздействия гидравлических ударов энергия будет расходоваться не только на деформацию разрушения, но и на возможные фазовые превращения, то в этом случае удлиняется инкубационный период, а следовательно, материал будет обладать повышенной сопротивляемостью кавитацио-ным повреждениям. К таким сплавам относятся нестабильные аустенитные стали, в которых в процессе кавитационного воздействия происходят фазовые превращения с образованием мартенсита деформации, причем при малых степенях деформации появляется е-фаза, а при больших а-фаза. [c.316] По аналогии со сталями, по-видимому, антифрикционные сплавы, также находящиеся в нестабильном состоянии, должны обладать повышенной сопротивляемостью кавитации. [c.316] Вернуться к основной статье