ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Обратные тепловые задачи в трибологии из "Трение износ и смазка Трибология и триботехника " Для проведения оценочных расчетов рекомендуется в качестве исходной интенсивности линейного износа If, принять экспериментальные данные, полученные при испытаниях на фрикционную теплостойкость на малых числах оборотов, т.е. при малых температурах. [c.283] Старостин и А.В. Чичинадзе в трибологии) [8]. [c.283] Решение таких задач позволяет наиболее доступным и достаточно точным методом определить потери на трение путем регистрации температуры вблизи поверхности трения с построением математической модели, адекватной процессу теплообразования и теплообмена в узле трения (при стационарных и нестационарных режимах трения). Для этих целей используются оригинальные решения соответствующей фаничной обратной задачи, которая позволяет в необходимой и достаточной мере восстановить теплоту, выделившуюся в результате фения. Решение обратной тепловой задачи осуществляется на базе информации о температуре, определение которой не фебует сложного, дорогого и громоздкого оборудования. [c.283] Использование решений полной трехмерной температурной модели нестационарного (и стационарного) теплообмена при трении и определение мощности трения по результатам измерений температуры практически трудно реализовать, так как потребуется большое число измерений температуры в большом количестве точек в окрестности зоны контакта. [c.284] На рис. 7.29 плоская модель МТМ обозначена как модель 0x2 сочетание вала с плоскими втулкой и корпусом - модель 1 х 2 двумерного элемента (вала) с двумерными (втулка и корпус) - модель 2x2 трехмерного элемента (вала) с двумерными (втулка и корпус) - модель 3x2. [c.284] Как видно, для всех моделей втулка и корпус представлены как двумерные элементы. [c.284] Приведенные выше системы уравнений МТМ решены на ЭВМ методом конечных разностей. Для этого Н.П. Старостиным предложен численный алгоритм, реализуемый известным методом прогонки. [c.285] Прямые и обратные тепловые задачи решены для многих модельных вариантов при сравнении расчетных зависимостей с экспериментальными. На рис. 7.30 представлены результаты восстановления (оценки) момента трения в подшипнике при различных режимах по показаниям термопары, расположенной по оси нагружения. Зависимости на рис. 7.30, б, в получены при постоянной нагрузке Р = = 750 Н. Исследовались на машине трения СМТ-1 цилиндрические втулки, изготовленные из наполненного фторопласта Ф4К20 размером 032 X 026 х 20 мм при диаметре стального вращающегося вала 25,5 мм и внешнем диаметре корпуса подшипника 62 мм. [c.285] Для решения прямой и обратной задачи использовалась математическая модель 1 х 2. [c.285] Вернуться к основной статье