ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Алгоритм и методика уточненного теплогидравлического расчета подогревателей мазута с применением методов интенсификации теплообмена из "Мазутные хозяйства ТЭС " Основная идея метода численного уточненного расчета подогревателей мазута сводится к разбиению всего объема теплообменного аппарата на определенное число N= элементов по ходу мазута (элементарных теплообменников). Здесь К— произвольное число интервалов, на которые разбивается каждый ход мазута — число ходов мазута. [c.582] Каждый г-й (г=1,Л0 расчетный элемент (элементарный теплообменник), представляет собой совокупность из п /п труб длиной АГ = Ь/К с температурой мазута на входе и на выходе из него. Здесь — число труб в теплообменном аппарате L — длина труб. [c.582] Уточненный теплогидравлический расчет теплообменного аппарата тогда сводится к последовательному расчету элементов (элементарных теплообменников). [c.582] При этом по отношению к краевому условию (14.3) возможны две схемы или два варианта расчета. [c.582] Во втором варианте — при неизменных конструктивных особенностях аппарата для заданных геометрических характеристиках интенсификатора теплообмена находится расчетное значение конечной температуры мазута. В этом случае (14.3) исключается I условий задачи. [c.582] Пар в подогревателях мазута движется в межтрубном пространстве, разделенном перегородками на отсеки. При большом числе перегородок, что приближенно соответствует многократно перекрестному току, можно считать, что пар движется вдоль труб и схема относительного движения теплоносителей приближенно соответствует параллельному току с постоянным давлением пара. [c.582] Кроме того, учитывая, что удельная теплоемкость пара невелика и он быстро приходит в состояние насыщения при соприкосновении с холодной поверхностью труб, можно считать температуру пара в межтрубном пространстве постоянной и равной температуре насыщения. В то же время в расчетах следует учитывать теплоту перегрева при нахождении расходов пара и коэффициентов теплоотдачи со стороны пара а . [c.582] Так как низкие значения коэффициентов теплопередачи в мазутоподогревателях типа ПМ обусловлены небольшими значениями коэффициентов теплоотдачи со стороны мазута, интенсификацию теплообмена, как уже говорилось, следует проводить со стороны мазута. [c.582] Таким образом, для модернизации подогревателей м 1зута типа ПМ целесообразно рекомендовать методы интенсификации, основанные на использовании в качестве основной (лимитирующей теплообмен) дис-кретно-шероховатую поверхность. [c.583] Методы, основанные на принципе закрутки всего потока (скрученная в спираль лента, локальная закрутка и др.), значительно увеличат металлоемкость аппаратов и гидравлическое сопротивление, затруднят очистку поверхностей от отложений мазута. Кроме того, параметры дискретно-шероховатых интенсификаторов также легче изменять в пределах аппаратов. [c.583] В частности, шаг выступов или шаг спиральной проволочной вставки для различных ходов мазута можно задавать разным. Например, на начальных ходах мазут имеет значительно более высокую вязкость, чем на последних, поэтому можно рекомендовать на начальных ходах больший шаг, тем самым снижая гидродинамическое сопротивление. Указанные способы интенсификации могут быть реализованы на собственных производственных мощностях энергосистем, ТЭЦ и крупных котельных. [c.583] Эффективность модернизированных теплообменников может быть оценена по критериям эффективности, приведенным в 12.3. [c.583] В целом методика тепловой части расчета аналогична методике, приведенной в гл. 10, но есть ряд отличий, связанных с введением поэлементного принципа. [c.583] В формулах (14.6)—(14.9) расчет теплофизических характеристик мазута проводится для каждого расчетного г-го элемента при средней температуре мазута в нем (см. [c.583] Другими словами, теплофизические характеристики мазута в пределах к 1Ждого элементарного теплообменника (или элемента) считаются постоянными, но в целом по ходу движения мазута в аппарате идет постоянное уточнение их значений. [c.583] Коэффициент потерь на практике рекомендуется также выбирать в диапазоне 0,96—0,98. [c.584] При этом первоначально задается произвольное значение температурного напора пар — стенка А1 в пределах 0,1—2 °С, значение которого постепенно уточняется в ходе вычислений. [c.584] Зависимость (14.22) справедлива при 0,232-1,4 и 0,071+0,171. [c.585] Зависимости (14.15)—(14.19) аналогичны формулам (10.16)—(10.19), с помощью них определяют значения параметров для г-го элементарного теплообменника (расчетного элемента). [c.585] Вернуться к основной статье