ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет скоростей деформирования и деформации при холодной объемной штамповке из "Холодная объемная штамповка на автоматах " Скорость деформирования, под которой понимают скорость перемещения рабочего звена главного исполнительного механизма КПМ (подвижной поперечины или ползуна), и прямопропорционально зависящую от нее скорость изменения относительных или логарифмических деформаций во времени (скорость деформации), является одним из важнейших параметров технологического процесса ХОШ и КПМ - параметров, определяющих динамическое воздействие средств нагружения на деформируемую заготовку. [c.110] Независимо от абсолютного значения наличие дискретного значения скорости в начальный момент деформирования заготовки в той или иной мере влияет на изменение сопротивления деформированию и показателя качества, характеризуемых критерием энергоемкости как технологического процесса, так и КПМ. [c.110] В кривошипных КПМ и автоматах скорость деформирования является одним из основных параметров, определяющих надежность (безотказность) работы машин, стойкость инструмента, энергоемкость (мощность электродвигателя и момента инерции маховика), уровень вибраций и шума. [c.111] Здесь функция Г представляет собой волну давления, пере-мещаюш1уюся в направлении отрицательных значений перемещений л со скоростью а, а функция / - волну, перемещающуюся в противоположном направлении. [c.112] Начальная скорость перемещения подвижной поперечины, соответствующая началу упругого деформирования системы пресс-штамп-заготовка, является паспортной характеристикой испытательной машины (гидропресса) и равна скорости ее холостого перемещения в фазе приближения траверсы к заготовке. [c.113] Р - номинальное усилие испытательной машины - номинальное давление жидкости. [c.114] Одной из основных отличительных особенностей нагрузочных графиков, полученных при статических испытаниях на растяжение и сжатие, является падение усилия в момент снятия нагрузки с наибольшего значения Рд (см. рис. 3.1) до нуля по прямой, наклоненной к оси под углом р. При этом традиционно принято считать, что скорость поперечины в момент окончания пластического деформирования равна нулю. [c.114] Для определения скорости ползуна кривошипных прессов и автоматов в начале пластического деформирования и по их окончании формула (3.3) не может быть использована, поскольку отсутствуют данные о продолжительности действия усилий в различных фазах нагружения, а известное значение начальной скорости деформирования может служить только мерой исходных параметров динамического воздействия. [c.114] Для решения поставленной задачи целесообразно получать и анализировать действительный график нагружения, представив его зависимостью усилие - время нагружения, т.е. Р = f (t). [c.114] При этом очевидно, что до усилия Р = Рд график может быть представлен подобным графику на рис. 3.1, а затем на стадии снятия нагрузки график примет иной вид, характеризующий явления релаксации напряжений, разупрочнения заготовки и упругую разгрузку системы. [c.114] Такой график в общем виде представлен на рис. 3.3. На графике выделяются четыре характерных участка. [c.114] На третьем участке ВС, характеризующем процессы рекристаллизации и релаксации напряжений (усилий), усилие медленно падает с максимального значения Рв до значения Рс по кривой траектории. При этом, поскольку сопротивление деформированию уменьшается, скорость деформирования должна несколько возрасти. [c.116] Четвертый участок С0 характеризует упругую разгрузку системы, в конце которой усилие становится равным нулю, а угол наклоца прямой СО становится равным углу наклона прямой ОА. [c.116] Решение таких неоднородных дифференциальных уравнений известно [22] и представляется обычно в виде суммы решения соответствующего уравнения без правой части (т.е. уравнения свободных колебаний) и какого-либо частного решения заданного уравнения. Чаще всего используют метод вариации произвольных постоянных, что исключает необходимость подбора частных решений, соответствующих заданному виду правой части. [c.117] Измерения изменения упругих деформаций системы пресс-штамп-заготовка при определении ее коэффициента жесткости в статическом состоянии путем ступенчатого нагружения и разгрузки системы строго фиксируемой нагрузкой показывают, что связь между усилиями (напряжениями) и деформациями описывается не строго линейной зависимостью, а двумя криволинейными ветвями выпуклой при нагружении и вогнутой при разгрузке (рис. 3.4). [c.117] Следовательно, полная сила сопротивления Р состоит из линейной составляющей, точно соответствующей закону Гука, т.е. Р = Р и неупругой составляющей R , знак которой зависит от схемы нагружения + - при нагружении и - при разгрузке, т.е. Р = Р, Л,. [c.119] Пренебрежение наличием р петли гистерезиса позволяет принять зависимость между упругими деформациями и усилием линейной и при анализе динамических процессов использовать линейные дифференциальные уравнения движения системы. [c.119] В случае существенного влияния внешнего трения на изменение упругой деформации системы, когда зависимость упругой деформации от действующей силы имеет явно нелинейный характер (рис. 3.5), можно нелинейную систему привести к линейной, воспользовавшись методикой, предложенной Ю. И. Иоришем [22] для расчета равночастотных виброизоляторов с конической пружиной. [c.119] Эта методика пригодна для упругих систем, у которых при весьма больших нагрузках и малых амплитудах свободных колебаний упругая характеристика имеет нелинейный характер. Кривошипные КПМ и автоматы являются типичными представителями именно таких систем ибо нагрузка, создаваемая ими достигает и превышает значения 20 МН и более, а амплитуда колебаний не превышает, как правило, 1 мм. [c.120] Вернуться к основной статье