ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Методика расчета эжекторов, применяемых для отвода пульпы из "Инструменты для обработки точных отверстий " Снятие гидравлических характеристик эжекторов проводились на специально разработанном и изготовленном стенде (рис. 4.16). Он состоит из лопастного насоса 1 мод. Г12-25 (JQ = 150 л/мин, р = 6,3 МПа), дросселей 2 и 5 типа Г55-24 (0 = 70 л/мин, р = 5,0 МПа), рабочей 3 и мерной 9 емкостей, вакуумметра 4 типа МВТП-100 (класс точности 1,5), манометров 5 и 7 типа ОБМ-100 (класс точности 1,5), исследуемого эжектора 6 и секундомера. Чтобы исключить влияние на характеристики эжекторов подводящих и отводящих трубопроводов, их диаметры брали равными диаметрам входных и выходных патрубков эжектора, а длины -не более четырех диаметров [127]. Высота столба СОЖ типа МР-1 в рабочей емкости относительно оси эжектора не превышала 100 мм. Следовательно, влияние подпора во всасывающем патрубке практически исключалось. [c.169] Для построения характеристик эжектора в размерных координатах (см. рис. 4.14) необходимо получить зависимости изменения эжектируемого расхода бг от величины подпора на выходе эжектора Яз при различных значениях рабочего напора Я) и основного геометрического параметра т. Характеристики эжекторов в безразмерных координатах кид строились соответствующим пересчетом экспериментальных данных. [c.169] В процессе эксперимента измерения проводились в следующей последовательности. Дня эжектора с определенным значением параметра т по манометру 5 устанавливали некоторое значение рабочего напора. Соответствующий расход рабочего потока определяли по тарировочным прямым, полученным предварительно. Дросселем 8, находящимся на выходе эжектора, задавали определенное давление подпора, измеряемое манометром. 7, и с помощью секундомера и мерной емкости определяли расход смешанного потока. Одновременно вакуумметром 4 фиксировали разрежение во всасывающем патрубке. Затем величину подпора на выходе эжектора снова увеличивали на некоторую величину и опять замеряли расход смешанного потока и разрежения на всосе. При этом по мере увеличения подпора разряжение на всасывающем патрубке уменьшалось и при некоторой его величине показание вакуумметра становились равным нулю. Это свидетельствовало о прекращении подсасывания жидкости, так как давление, развиваемое эжектором, являлось уже недостаточным для преодоления сопротивления дросселя 8. [c.170] После этого устанавливали следующее значение рабочего напора и измерения повторяли в той же последовательности. Затем проводили измерения для еще нескольких значений рабочих напоров. Далее эжектор разбирали, устанавливали сопло другого сечения и вновь повторяли все описанные измерения. Затем, на основании полученных данных, строились характеристики исследуемого эжектора для различных значений параметра т. [c.170] Такие измерения проводили с каждой конструкцией эжектора. С целью стабилизации вязкости СОЖ диапазон колебания ее температуры строго выдерживался в пределах 34 1 °С. Кроме того, влиянием стружки в эжектируемом потоке пренебрегали ввиду малости ее объемного содержания (не более 0,4 %) и поэтому снятие характеристик эжекторов выполняли на чистой СОЖ. [c.170] Гидравлические характеристики эжектора (см. рис. 4.5), применяемого для сверл малых диаметров, снимались на специальном стенде (рис. 4.17) [51]. [c.170] Стенд состоит из приемной камеры /, соединенной с маслоприемником 2, в который из зоны резания поступает эжектируемый поток. Рабочий поток, давление которого контролируется манометром 3, подается через сопло 4. Смешанный поток из камеры смешения 5 поступает в мерную емкость 6 через дроссель 7, которым регулируется давление слива. [c.170] Давления в приемной камере и в камере смешения контролировались соответственно манометрами 8 я 9. Расход рабочего потока через сопло и через внутренний канал сверла 10 определялся по частоте движения валов гидромоторов 11 и 12, измеряемой с помощью тахометра мод. ЦАТ-2М. Предварительно гидромоторы подвергались тарировке на специальном стенде. [c.171] В процессе экспериментов исследовали характеристики конструкций следующих эжекторов а) щелевого (фирмы 8апс1у1к Соготап1 ) б) многоструйного в) вихревого г) классического (с центральным соплом) (рис. 4.18), - а также эжектора для сверл малых диаметров (см. рис. 4.5). [c.171] Данные о геометрических параметрах щелевого эжектора были получены измерением параметров эжекторного устройства сверла фирмы 8ап(1у к Соготап (рис. 4.18, а). [c.171] Конструкции многоструйного и вихревого эжекторов были предложены авторами. Их параметры определялись следующим образом. Предварительными экспериментами было установлено, что наибольшую эжектирующую способность многоструйный эжектор развивает в случае. [c.171] Конструкция вихревого эжектора (рис. 4.18, в) была предложена из следующих соображений [4, 23]. Эжекторам, при всей их простоте и удобстве эксплуатации, присущ общий недостаток - невысокий КПД, который не превышает 20. .. 30 %. Связано это с низкой эффективностью энергообмена между струями рабочего и эжектируемого потоков. При истечении рабочего потока через классическое коническое сопло наибольшая скорость и пропорциональная ее квадрату кинетическая энергия имеют место в центральной части струи. На периферии же, как раз в той области, где происходит взаимодействие и энергообмен между рабочим и эжектируемым потоками, скорость и энергия минимальны. [c.173] Таким образом, в классическом эжекторе наблюдается парадокс прямоточная струя истекает через коническое сопло с высоким КПД и коэффициентом расхода, достигающего значений 0,9. .. 0,95, а энергия ее используется, в лучшем случае, на четверть. Существенное повышение эжектирующей способности струйных насосов можно достичь при замене прямых струй на закрученные, что способствует более равномерному распределению кинетической энергии по сечению камеры смешения. [c.173] Исследования эжектора, использующего эффект закрученной струи, который назван вихревым эжектором, показали, что оптимальные, с точки зрения наибольшей эжектирующей способности, углы наклона осей сопловых отверстий в осевом и тангенциальном направлениях, равны соответственно 40 и 30° (рис. 4.18, в). [c.173] Параметры классического эжектора (с центральным соплом) были взяты из работ [1, 29, 61, 98 и др.] (рис. 4.18, г). [c.173] Тарировочные прямые сопел эжекторов представлены на рис. 4.19, а соответствующие этим эжекторам гидравлические характеристики в безразмерных координатах - на рис. 4.20. [c.173] Получив из уравнения (4,12) значения координат до, а затем, подставив их в уравнения (4.8) - (4.11), определяли значения координат ho. Результаты вычисления координат трех характерных точек гщфавлических характеристик эжекторов исследованных конструкций представлены в табл. 4,3. [c.176] Затем по этим данным установили зависимости координат трех характерных точек эжекторов от параметра т. Значения коэффициентов и показателей степеней в уравнениях (4.1) - (4.4), полученные для эжекторов исследованных конструкций, представлены в табл. 4.4. [c.178] Из этих данных следует, что при 1 = 10 Б режиме максимального КПД эжектирующая способность многоструйного эжектора в 1,82 раза, вихревого эжектора в 1,66 раза, а эжектора с центральным соплом в 2,03 раза больше, чем щелевого эжектора, применяемого фирмой 8апс1у1к Соготап1 . [c.179] Кроме этих исследований была проведена экспериментальная проверка пропускной способности рекомендованных величин кольцевого зазора между стеблем и внутренней тонкостенной трубой [92, 130]. Она показала, что по сравнению с СОЖ марки Shell aria , для которой даны эти рекомендации, применение отечественных масляных СОЖ типа МР-1 характеризуется значительным возрастанием давления в подводящем патроне (до 1,96 МПа и более). Увеличение рекомендованной ширины кольцевого зазора в 2 раза снизило гидравлические потери и позволило уменьшить это давление до 0,98 МПа (рис. 4.22). [c.179] Вернуться к основной статье