ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Точность отверстий, обработанных самоустанавливающимися инструментами из "Инструменты для обработки точных отверстий " Точность отверстий является важнейшим показателем качества продукции и определяется следующими параметрами точностью размера, формы и расположения оси отверстия. [c.110] Точность формы отверстий, обработанных мерным инструментом, зависит от способа базирования инструмента [49, 73, 108, 118 и др.], степени неравномерности окружного шага лезвий [93, 104, 118] и других факторов, что изучено явно недостаточно. В связи с этим нами было выполнено специальное исследование, в котором изучалось влияние указанных факторов на точность формы обрабатываемых отверстий. В качестве мерного инструмента в исследовании применяли развертки с определенностью базирования (одностороннего резания) (рис. 3.23, а) и без определенности базирования (рис. 3.23, б), а также с неравномерным окружным шагом лезвий (рис. 3.24, а) и с чередующимися лезвиями и направляющими (рис. 3.24, б). [c.111] Варианты распределения лезвий по окружности разверток 5 - 12 представлены в табл. 3.3. [c.112] Все развертки имели одинаковые геометрические параметры угол заборного конуса 5° передний угол 0 двойной задний угол 15°/25° ширина калибрующей ленточки 0,15 0,05 мм ширина направляющих -1,3 0,1 мм диаметр направляющих равен диаметру лезвий. [c.112] Режим развертывания скорость резания V = 8,4 м/мин, подача Sj = 0,05 мм/зуб, глубина резания / = 0,1 мм. У разверток с определенностью базирования ( 13 - 15) подача S = 0,1 мм/об, глубина резания t = 0,25 мм [74]. В качестве СОЖ использовалась жидкость на масляной основе марки МР-7 (ОСТ 38 01445-88). [c.113] Далее исследовали влияние конструкции развертки на огранку отверстий, так как она оказывает большое влияние на эксплуатационные свойства деталей машин [87]. В связи с тем, что для контроля профиля отверстий использовали кругломер Та1угопс1-73РС , это позволило разлагать неровности в спектр и вычислять значения амплитуд и фаз гармонических составляющих профиля отверстий. Этот спектр обычно представляют в виде диаграммы (спектрограммы), на которой по оси абсцисс отложены номера гармоник, а по оси ординат - соответствующие амплитуды гармоник Д. [c.115] Первоначально была проверена справедливость формулы (1.6), определяющей число волн (граней) на поверхности отверстий, обработанных развертками с равномерным окружным шагом лезвий. Для этого были сняты круглофаммы отверстий, обработанных развертками указанных конструкций (рис. 3.27). [c.115] Из спектрограмм, построенных по средним значениям амплитуд гармоник, в соответствии с описанной выше методикой было определено число граней в трех сечениях отверстий (табл. 3.4). Из этой таблицы следует, что формула (1.6) относительно редко подтверждается на практике, даже на протяжении одного отверстия. Это объясняется, в частности, тем, что эта формула не учитывает влияния на движение развертки крутильных колебаний ее корпуса. [c.120] Анализ полученных спектрограмм позволил выявить не только значения огранки отверстий вплоть до тридцать пятой гармоники, но и установить закономерности чередования доминирующих гармоник в зависимости от конструкций развертки. [c.120] из спектрограммы неровностей отверстий (см. рис. 3.27), обработанных разверткой 1 (г = 2, = 2), следует, что доминирующие гармоники повторяются через каждые три промежуточные гармоники на четвертую (5, 9, 13, 17, 21 и т.д.). Это соответствует числу опорных точек развертки в обрабатываемом отверстии. Подобная закономерность отмечена также у разверток 2 (2 = 2), 3 (2 = 3, 2 = 3) - очень слабо, 4 (2 = 3), 5 (г = 4), 6 (2 = 4), 9 (2 = 6), 10 (2 = 6). Развертки 6 и 10 имели неравномерный окружной шаг лезвий по ГОСТ 7722-77. С увеличением неравномерности окружного шага лезвий до 15° (развертки 7, 11) чередования доминирующих гармоник с отмеченной закономерностью не наблюдалось. [c.120] При неравномерности окружного шага лезвий 30° у четырехлезвий-ных разверток ( 8) доминирующие гармоники повторялись через пять промежуточных гармоник, а у шестилезвийных (Х 12) - через одиннадцать промежуточных гармоник. [c.121] У разверток с определенностью базирования ( 13 - 15) чередование доминирующих гармоник в соответствии с приведенной формулой практически отсутствует. При четырех- и трехточечном контакте разверток 13 (2 = 2, = 2), 14 (2 = 1, = 2), 15 (г = 1, = 3) наблюдалась одна и та же закономерность - доминировали третья гармоника и очень слабо пятая и седьмая гармоники. [c.121] Такое различие в спектрограммах связано, по-видимому, со способом базирования инструмента в обрабатываемом отверстии. Для проверки этого предположения в процессе развертывания были выполнены измерения радиальной (К ) и тангенциальной (К,) виброскоростей разверток в плоскости, перпендикулярной к оси обрабатываемого отверстия. Они осуществлялись с помошью измерителя вибрации и шума ВШВ-003 и пьезоэлектрического вибропреобразователя ДН-4. Последний устанавливался на переходнике-удлинителе, в который крепились развертки. Результаты измерений виброскоростей представлены в табл. 3.5. [c.121] Из нее следует, что в процессе резания виброскорости разверток без определенности базирования значительно больше, чем разверток с определенностью базирования. Особенно велико это различие у двухлезвийной развертки ( 2). При этом на поверхности отверстий, обработанных такой разверткой, отчетливо наблюдались продольные винтовые риски - следы огранки. Таким образом, измерения виброскорости подтверждают высказывания о том, что развертки с определенностью базирования имеют ббльшую поперечную устойчивость, чем развертки без определенности базирования. [c.122] Из полученных данных следует, что наименьшую погрешность формы отверстий обеспечивают развертки с определенностью базирования, а за ними следуют развертки с чередующимися тремя лезвиями и тремя направляющими и, далее, - четырех- и шестилезвийные развертки с неравномерным окружным шагом лезвий, равным 15°. [c.122] Точность отверстий, обработанных плавающими расточными блоками. Первоначально оценивали точность отверстий, обработанных плавающими двухлезвийными расточными блоками. Несмотря на то, что эти блоки достаточно широко используются в промышленности [И, 50, 57, ПО и др.], в литературе имеются лишь немногочисленные данные о влиянии режимов резания на точность обработанных ими отверстий. И, прежде всего, отсутствуют данные о влиянии режимов резания, изменяющихся в широком диапазоне. В этой связи и было выполнено специальное исследование. [c.122] На токарно-винторезном станке мод. 1S-250/1500 (КНДР) плавающим двухлезвийным расточным блоком диаметром 60,6 мм, оснащенным двумя круглыми сменными пластинами из твердого сплава Т15К6, растачивали отверстия в деталях типа кольцо из стали ШХ15 шириной 20 мм и соотношением диаметров 85/59,9 (мм/мм). Режимы растачивания скорость резания 8,6. .. 85,6 м/мин, подача 0,15. .. 0,43 мм/об, глубина резания 0,35 мм. С помощью упругой разрезной втулки кольцам задавалось смещение относительно оси шпинделя станка, равное е = 0,1 0,02 мм. Всего было обработано 60 колец, по 3 кольца для каждого сочетания скорости резания и подачи. [c.122] Разбивка отверстий (рис. 3.28, а) до появления нароста (К 15 м/мин) относительно невелика и с увеличением подачи от 0,15 до 0,43 мм/об находится в пределах Др = 0,02. .. 0,03 мм. В области наростообразова-ния (К= 15. .. 70 м/мин) ее значения увеличиваются и при К = 21,3 м/мин достигают наибольших значений Др = 0,07 мм. Далее с ростом скорости резания разбивка отверстий уменьшается до 0,05 мм. После исчезновения нароста при V = 85,6 м/мин наблюдается большой разброс значений овальности отверстий в пределах Др= 0,01. .. 0,088 мм. Это объясняется высокой подвижностью блока в пазу оправки, вызванной ростом колебания радиальных составляющих сил резания при обработке эксцентрично вращающегося отверстия со скоростью резания более 70 м/мин. [c.123] Вернуться к основной статье