ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Математическая модель обработки отверстий плавающими двухлезвийными расточными блоками из "Инструменты для обработки точных отверстий " В предыдущем разделе был рассмотрен общий случай обработки отверстий самоустанавливающимися многолезвийными расточными блоками, режущая часть которых плавает по двум осям. Далее рассмотрим частный случай обработки отверстий двухлезвийными расточными блоками, режущая часть которых плавает по одной оси, и когда обрабатываются отверстия радиусом г, центр 0 которых смещен относительно центра О вращения заготовки на величину эксцентриситета е (рис. 3.8). Здесь режущая часть блока длиной АВ = 2Я 2г совершает движение подачи 5 вдоль оси вращения заготовки, а также перемещается в пазу оправки вдоль горизонтальной оси за счет разности значений радиальных составляющих сил резания и Р 2 обусловленной разной глубиной слоев, срезаемых каждым лезвием инструмента. [c.82] Рассмотрим движение режущей части блока в плоскости, перпендикулярной к оси вращения заготовки. Система отсчета неподвижная, а ХО - жестко связана с вращающейся заготовкой. Профиль обрабатываемого отверстия определяется траекториями в подвижной плоскости ХОУ точек А и В лезвий режущей части плавающего блока. [c.82] Радиальную и тангенциальную составляющие сил резания на /-м лезвии инструмента можно определить по формулам (3.8). [c.83] Если 1, О, то полагаем, что = 0. [c.84] Здесь для точки А значение / = 2, а для точки В i = 1. [c.84] У плавающего двухлезвийного блока смещение 4с = (0 в уравнении (3.25) определяется из уравнения (3.20), которое решается методом Рунге - Кутты [ 122]. [c.84] Здесь знак плюс соответствует точке В, а знак минус - точке А. [c.85] Далее был выполнен расчет погрешности профиля отверстий, обработанных расточными блоками обеих конструкций самоустанавливающимся многолезвийным и плавающим двухлезвийным. [c.85] Траектории режущих лезвий инструмента определяли в полярных координатах. При этом погрешность профиля обрабатываемого отверстия рассчитывали как разность предельных значений текущего радиуса отверстия, отсчитываемого от центра 0 предварительно полученного отверстия. [c.85] Здесь у = 1 при 4с О и 7= -1 при 4с 0. [c.88] Здесь Р - равнодействующая сил трения, отличная от F у = 1 при Р 0 у = -1 при Р О иу = О при F = 0. [c.88] Согласно закону Кулона равновесие возможно при F F, т.е. при P F, TaK как F = F . [c.89] При нарушении неравенства (3.39) начинается движение без начальной скорости режущей части плавающего блока из данного положения, характеризуемого координатой 4с- Сила трения при этом вычисляется по формуле (3.38). [c.89] На рис. 3.11 приведены зависимости Цф), характеризующие зоны торможения режущей части плавающего блока при положениях его центра масс 4с = е. Расчеты выполнены при следующих значениях параметров т = 0,15 кг R = 30,3 мм г = 29,95 мм 1 = 71 мм й = 16 мм /= 0,05. .. 0,2 мм е = 0,05. .. 1,0 мм /j = 44,9. .. 438,5 об/мин 5= 0,15. .. 0,43 мм/об. [c.89] Расчетами установлено, что с увеличением коэффициента трения зона торможения режущей части плавающего блока увеличивается и при некотором значении коэффициента трения / режущая часть оказывается неподвижной в течение всего времени вращения заготовки. Например, в случае е = 0,1 мм 5 = 0,27 мм/об п = 352,7 об/мин при/ 0,14 режущая часть блока в процессе резания не может сдвинуться с места (зона торможения О ф 2я (рис. 3.11, а). [c.90] Уменьшение эксцентриситета отверстий также вызывает увеличение зоны торможения режущей части плавающего блока. Так, в случае 5 = 0,15 мм/об п = 352,7 об/мин /= 0,1 режущая часть блока неподвижна при е 0,06 мм (рис. 3.11, б). Изменение режимов резания в указанном диапазоне и особенно подача инструмента оказывают слабое влияние на процесс торможения режущей части блока. [c.90] Вернуться к основной статье