ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Технология сварки и свойства соединений из "Сварка Резка Контроль Справочник Том2 " При выборе способа сварки плавлением аустенитных сталей необходимо обеспечить их свариваемость, т.е. предотвратить трещины различных типов в металле шва и ЗТВ как при сварке, так и при эксплуатации сварных соединений. При этом главное внимание обращают на технологическую прочность при сварке, так как ее уровень по закону технологического наследования определяет в существенной мере все другие структ)фочувствительные свойства соединений (жаропрочность, коррозионную стойкость и др.). [c.60] При выборе способа сварки следует стремиться к минимизации погонной энергии, чтобы уменьшить температуру перегрева и особенно - время нагрева. Этого достигают применением лазерной, электронно-лучевой сварки, дуговой ниточными валиками при многопроходной сварке, а также принудительным охлаждением различными способами. Наибольшие возможности в этом плане имеет контактная сварка. Однако при сварке толстолистовых конструкций типа сосудов ее применение ограниченно. [c.60] Совместное влияние силы тока и скорости сварки на образование ГТ представлено схемой на рис. 10.22. Наиболее эффективно регулирование скоростью сварки, которая может быгь уменьшена до 6 м/ч при сварке сталей, весьма склонных к образованию ГТ. [c.60] Конструкции из жаропрочных сталей, работающие при температурах до 600 °С, сваривают сварочными материалами, обеспечивающими в швах обязательное присутствие 2...4 % ферритной фазы (для предотвращения ГТ в металле шва). Типы сварочных материалов для сварки гомогенных жаропрочных сталей ау-стенитно-ферритными сварочными материалами с регламентированным количеством 5-Ре приведены в табл. 10.36 и 10.37. [c.61] Наиболее просто заданное количество 5-Ре обеспечивают при сварке штучными электродами. При сварке в защитных газах и под флюсом необходимо учитывать долю участия основного металла в металле шва и варьировать марки присадочной проволоки при выполнении корневых и облицовочных швов, существенно отличающихся по доле участия основного металла. Чтобы исключить охрупчивание таких швов в результате сигматиза-ции, не следует допускать 4 % 5-Ре, отдавать предпочтение электродам с минимально допустимым содержанием элементов-ферритизаторов, а также подвергать швы аустенитизации. [c.61] Для конструкций из гетерогенных жаропрочных сталей, длительно работающих при температурах 700...750 °С, применяют структурно более стабильные сварочные материалы аустенитно-карбидного, аустенитно-боридного и аустенитного классов с учетом их склонности к подсолидусным трещинам. Повышенную стойкость швов такого состава против образования ГТ обеспечивают повышением их чистоты по вредным примесям при специальной технологии выплавки. [c.62] Для однофазных аустенитных сварочных материалов, применяемых для сварки сталей, не содержащих ниобий, стойкость против ГТ в шве получают путем легирования молибденом и марганцем, а также рафинирующими переплавами и добавками редкоземельных элементов. Для сохранения легирующих элементов в швах используют инертные защитные газы и безокислительные галоидные флюсы ФЦ-17, ФЦ-18, АНФ-5, 48-ОФ-6М и др., а также ввод сварочной проволоки в ванну в твердом состоянии, минуя капельный перенос в столбе дуги. [c.62] Сварные узлы из аустенитных сталей, эксплуатирующиеся без воздействия агрессивных сред до 500 °С, могут не подвергаться термической обработке. При работе в коррозионной среде проводят стабилизирующий отжиг при температуре 850...950 °С. Остаточные напряжения, являющиеся основной причиной коррозионного растрескивания, при нагреве до этих температ)ф. практически полностью снимаются. Для жаропрочных термоупрочняемых материалов проводят двухступенчатый отжиг 900 °С в течение 10 ч +750 °С в продолжение 30 ч. [c.64] Вернуться к основной статье