ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Исследование напряженного состояния клее-сварного соединения внахлестку при растяжении из "Клее-механические соединения " Клеевая прослойка при нагружении усилиями, не вызывающими пластических деформаций в склеиваемых элементах, работает как единое целое с металлом 10]. В связи с этим было принято допущение, что при нагружении клее-сварного соединения все сечение шва остается плоским, лишь поворачиваясь на некоторый угол, и за расчетную ширину шва принималась величина нахлестки, заполненной клеем. Предполагалось также, что увеличение ширины шва вызовет увеличение радиуса кривизны поворота сечения при деформировании упругой линии нагруженного соединения и пропорциональное уменьшение изгибающего момента (напряжений изгиба). [c.140] При измерениях прогибов деталей, возникающих от действия продольной силы, очень важное значение имеет измерительное усилие, так как оно может вносить искажения в опытные данные. Поскольку измерительное усилие применяемых индикаторов лежит в пределах 100—250 г, то, согласно данным работы [7], оно не вносит заметных искажений в результате измерений. [c.141] Эксперименты проводились на сварных и клее-сварных (с клеем ВК1) образцах из сплава Д16Т (2 + 2 мм). Сварка производилась на машине МТПТ 600, клей вводился после сварки капиллярным методом. При этом в соответствии с принятым выше допущением в клее-сварных образцах за ширину шва Ь принималась величина нахлестки, которая в данном случае составляла 20 и 40 мм. В сварных образцах за ширину шва принимался диаметр ядра сварной точки, в среднем равный 7 мм. [c.141] Они оказываются тем большими, чем больше толщина б соединяемых листов и меньше расстояние I от соединения до заделки (длина половины образца). Эти напряжения можно полностью устранить с помощью прокладок, равных толщине соединяемых листов, приваренных или приклеенных на установочной части образца. [c.141] Результаты измерений и расчетные данные графически пред ставлены на рис. 24, где штрихпунктирная линия показывает расчетную форму упругой линии нагруженных элементов соединения. Для наглядности на этом графике отложены величины f—т. е. изменение прогиба относительно точки, соответствующей началу шва. [c.144] При исследовании клее-сварных соединений результаты замеров и расчетные величины прогибов при использовании описанных методов измерения совпадают с той же точностью, что и при испытании сварных соединений (средний разброс данных 20— 25%). Следовательно, в пределах заведомо упругих деформаций разница значений модулей упругости металла и клея не оказывает существенного влияния на поведение деталей под нагрузкой и к нагруженным клее-сварным соединениям могут быть применены расчетные зависимости, полученные Б. Б. Золотаревым [7] для роликовых и точечных сварных соединений. [c.144] Определение зоны разброса критической нагрузки, соответствующей разрушению клеевой прослойки, показало, что ожидать максимальной работоспособности клее-сварных соединений следует при работе их в условиях, когда напряжения в листе не превышают 9—11 кГ1мм (т. е. при вибрационных нагрузках, что хорошо подтвердилось дальнейшими исследованиями). [c.146] Рассчитанная по максимальным отрывающим напряжениям погонная отрывающая нагрузка по кромке нахлестки (66 кГ для соединения с длиной нахлестки 20 мм и шириной образца 30 лш) оказалась практически сопоставимой с характеристикой сопротивляемости применяемого клея (ВК 1) неравномерному отрыву (20—22 кГ/см). Это позволяет сделать вывод о том, что, применяя клей, обладающий повышенным сопротивлением неравномерному отрыву, можно еще более увеличить работоспособность клее-сварных соединений. [c.148] Вернуться к основной статье