ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструктивное оформление и техника выполнения угловых швов и швов других типов из "Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением " Угловые швы могут быть однослойными и многослойными (рис. 5-38, а, в). В некоторых случаях в угловых швах тавровых соединений требуется полный провар одного из соединяемых элементов (рис. 5-39, а—б). Прочность углового шва зависит от его длины, механических свойств металла шва и величины расчетного параметра, определяющего наименьшее сечение, по которому происходит разрушение соединения. [c.200] При сварке вручную покрытыми электродами и полуавтоматической сварке в углекислом газе и под флюсом на токах до 250 А сечение шва образуется в основном за счет его внешней части (рис. 5-42, а). При этом расчетный параметр шва равен 0,7к, а коэффициент формы шва приближается к 2. [c.201] Путем применения специальных режимов сварки величину расчетного параметра шва можно довести до 1,3 , для данного случая ф 1. Швы со столь малым значением коэффициента формы даже при сварке низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей обладают пониженной стойкостью против образования кристаллизационных трещин. Поэтому режимы сварки, обеспечивающие такое формирование шва, не находят пока практического применения. Все сказанное справедливо для случая сварки сталей, для которых увеличение доли участия основного металла в металле шва не оказывает отрицательного влияния на его свойства (стойкость против трещин, механические свойства и др.). [c.202] При сварке угловых швов трудно обеспечить поджатие флюсомедной, асбестовой или другой подкладки к основанию шва. Сварку, как правило, несмотря на принципиальную возможность применения подкладок, ведут на весу . Поэтому зазор между деталями при сварке в положении в лодочку , вручную покрытыми электродами и полуавтоматом под флюсом и в защитном газе не должен превышать 2 мм, а при автоматической сварке под флюсом 1,5 мм. При сварке шва в угол зазор не должен превышать 3 мм. Места с увеличенным зазором обычно подваривают беглым швом вруч- ную или же механизированным спосо- бом со стороны, обратной наложению первого шва. Подварочный слой переваривают при наложении основного шва. [c.203] При двусторонней автоматической сварке под флюсом угловых швов тавровых соединений за счет выбора режима можно обеспечить полный провар стенки без разделки кромок при толщине ее до 14 мм при однодуговой сварке и до 18 мм при многодуговой сварке (см. рис. 5-39, а). При большей толщине стенки и выполнении шва в один слой необходимо прибегать к разделке кромок или установлению обязательного зазора. Эти меры позволяют увеличить толщину провариваемого листа до 17 и 21 мм соответственно. [c.204] При полуавтоматической сварке под флюсом и в углекислом газе проволокой сплошного сечения можно достичь полного провара при толщине металла до 8 мм без разделки кромок и до 11 мм при разделке кромок или обязательном зазоре. Получение гарантированного провара стенки в производственных условиях — весьма сложная задача. Для направления участка максимального провара по месту сопряжения деталей рекомендуется сдвигать ось электрода на стенку или вьшолнять сварку в положении несимметричной лодочки (см. рис. 5-45, б). Для повышения производительности следует увеличивать провар основного металла, количество вводимого в шов за единицу времени дополнительного металла и учитывать реальные механические свойства однослойных угловых швов, которые при сварке обычными сварочными проволоками значительно превосходят учитываемые при расчете. [c.204] Зависимость между катетами равнопрочных многослойных угловых швов, выполненных на низкоуглеродистых и низколегированных сталях вручную и механизированными способами, приведена на рис. 5-46, а, б. Размеры катетов первого слоя приняты в соответствии с данными, приведенными на стр. 202. Многослойный шов, сваренный вручную, на участке, обозначенном штриховой линией, может быть заменен однослойным швом, выполненным механизированными способами. При электрошлаковом процессе угловые швы тавровых соединений любого сечения сваривают за один проход с полным (рис. 5-47) или неполным проваром стенки. [c.205] Техника сварки многослойных угловых швов при положении в лодочку не отличается от сварки стыковых швов. При выполнении швов в угол техника сварки значительно усложняется, так как требуется точное ведение электрода по оси соединения. Отклонение конца электрода в этом случае не должно превышать 1 мм. Угол наклона электрода поперек шва обычно составляет 20—30° к вертикали. Резкое смещение электрода в сторону вертикального элемента вызывает образование подрезов и наплывов. При смещенни электрода в другую сторону наблюдается натек металла иа горизонтально расположенный элемент. [c.205] Максимальное значение Р выбирают по технологическим соображениям. [c.206] В некоторых случаях при сварке тавровых соединений, работающих в условиях знакопеременных нагрузок, проектом предусмотрен полный провар стенки. Чтобы добиться полного провара стенки (кроме условий, оговоренных ранее), производят разделку кромок и заварку образовавшейся полости в несколько слоев (см. рис. 5-39, б, в). [c.206] Односторонняя разделка кромок и наличие выступающей полки затрудняют проплавление вершины соединения и получение благоприятной в отношении стойкости против кристаллизационных трещин формы провара. Поэтому достижение надлежащего и стабильного качества при сварке тавровых и угловых соединений с полным проваром является сложной задачей, требующей весьма тщательного вьшолнения всех (особенно первого) слоев. При электрошлаковом процессе техника вьтолнения углового шва с полным проваром стенки сходна с техникой сварки стыкового шва. [c.206] Производительность по основному времени при сварке угловых швов, так же как для стыковых швов, характеризуется временем, затрачиваемым на его выполнение, или скоростью сварки. При однослойной сварке скорость ее равна скорости передвижения источника теплоты. При многослойной сварке скорость определяется по формуле (5-1). Повышения производительности при сварке однослойных угловых швов можно достичь путем уменьшения внешней части шва за счет увеличения глубины проплавления по месту сопряжений полки и стенки (величина s на рис. 5-41), увеличения количества вводимого в шов за единицу времени дополнительного металла и учета реальной прочности металла шва, которые, как показьшают статистические данные, значительно превышают расчетные. Пути повышения производительности при сварке угловых многослойных швов те же, что и при стыковых многослойных швах (см. рис. 5-10). [c.207] Прорезные швы. При сварке прорезных швов должно быть обеспечено плотное прижатие листов друг к другу. Если зазор превышает 1,0—1,5 мм, возможны прожог верхнего листа и вытекание сварочной ванны в зазор между соединяемыми элементами. Выполнение прорезных швов возможно при автоматической сварке под флюсом при толщине верхнего листа не более 12 мм. Сложность сборки под сварку (необходимость обеспечить малый зазор между листами) и трудности контроля качества и исправления дефектных участков приводят к тому, что прорезные швы находят весьма ограниченное применение. Хорошие результаты получают при выполнении прорезных швов электроннолучевым процессом. [c.207] Вернуться к основной статье