ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Вылет полок раскосов из гнутых профилей, обеспечивающий их максимальную несущую способность из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Основываясь на исследовании местной устойчивости полок тонкостенных профилей, проведенном Б. М. Броуде (Научно-технический отчет ЦНИИСК 9325), в проекте Технических условий на проектирование стальных конструкций из гнутых профилей приводятся значения предельных вылетов полок, которые поставлены в зависимость от гибкости стержня (табл. 8-1). [c.278] Как известно, рекомендованному в качестве решетки профилю со сторонами под углом 60° в большей мере, чем раскосам из обычных уголков, угрожает общая (изгибно-крутильная) форма потери устойчивости. Вследствие этого возникает вопрос, не может ли при соблюдении данных табл. 8-1 критическая сила по общей устойчивости здесь оказаться ниже нормативной предельной нагрузки. Для освещения затронутого вопроса исследовалась общая устойчивость уголковых стержней с углом между сторонами 60°, а также определялись нормативные предельные нагрузки на эти стержни, при условии, что предел текучести 0т = 2 400 кГ/см и искривление происходит относительно оси и—у. Вылет полок и гибкость стержней варьировались в больших пределах. Расчеты показали, что при соблюдении данных табл. 8-1 нормативная предельная сила (- пр = о т/ ф) не превышает изгибно-крутильную силу Рг, определенную по и согласно формуле В. 3. Власова (5-7). [c.279] В аналогичных условиях шарнирно опертого стержня работают центрированные раскосы болтовых опор, примыкающие к поясу скошенным обушком (рис. 3-10). Поэтому рациональным вылет полок таких раскосов будет пои его назначении в соответствии с данными табл. 8-1. [c.279] В опорах со сварными узлами и обычной ориентацией главных осей сечения раскосов решетка теряет устойчивость по косой плоскости, и здесь величина критической силы (по общей устойчивости) зависит одновременно от крутильной и двух изгибных Эйлеровых сил, полученных с учетом жесткости узлов. Таким образом, характер работы этих раскосов отличается от работы шарнирно опертых стержней. [c.279] Из рис. 8-3 видно, что при увеличении вылета полки значения сильно возрастают. [c.281] метрические характеристики указанных сечений приводятся в табл. 8-2. [c.281] Па рис. 8-4 приводятся графики I, И и ///, выражающие зависимость критических сил от гибкости соответственно при вылете полки 10/, 15/ и 20/. [c.281] Зависимость р-р от /п/г р для гнутых профилей с вылетом полок 15/ и 20/ (при учете изгибно-крутпльной фор мы потери устойчивости). [c.281] Пользуясь методикой расчета, изложенной в 6-6, определим несущую способность рассмотренных выше трех раскосов при учете эксцентричного их прикрепления и развития пластических деформаций. На рис. 9-4 значения этих сил отмечены точками 1, 2 и 3, которые соединены кривой V. [c.284] Пз рассмотрения эгой кривой можно установить, что по мере снижения гибкости раскоса, т. е. развития сечения, предельная нагрузка возрастает. [c.284] Как уже отмечалось, методика, по которой определены предельные силы, предполагает работу стержня в условиях только косого изгиба без кручения. [c.284] Таким образом, когда раскосы прикрепляются к поясу одной полкой и выполнены из мягкой строительной стали, величина свободного свеса полки диктуется ее местной устойчивостью. При этом условии назначение свеса согласно данным табл. 9-1 определяет максимальную несущую способность раскосов. [c.284] Вернуться к основной статье