ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы ЦЕЛЕСООБРАЗНЫЕ ФОРМЫ КОНСТРУКЦИИ И СЕЧЕНИЙ ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Конфигурация сечений элементов конструкций из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Исследуем работу искривленного пояса из одиночного уголка при елочной решетке. [c.265] ЛИНИН сечения п—п в направлении приближения к оси и—и (рис. 7-12). [c.266] В упруго-плагтиче-ской стадии работы материала поворот нулевой линии происходит более интенсивно. В некоторый запас прочности для оценки влияния искривлений реальной конструкции можно считать, что в предельном состоянии а- -0, т. е. в расчетах использовать Jy. В соответствии с этим величина начального искривления, стрелка которого параллельна полке, должна приниматься равной 0,707 действительной величины. [c.267] Приведем пример определения предельной нагрузки при волновом искривлении пояса по всей его длине, что является следствием неудовлетворительной сварки. Заметим, что подобные искривления более опасны, чем местные искривления от ударны.х воздействий, поскольку здесь все панели пояса находятся в одинаковых условиях и отсутствует взаимная их поддержка. Кроме того, при плохой сварке пояса искривляются в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, отчего под нагрузкой пояс сразу же искривляется относительно оси у—у (здесь умножать начальное искривление на коэффициент 0,707 не следует). [c.267] Принимаем действительное значение предельной нагрузки средней между Р р и Alp, т. е. 22,9 т. [c.268] м образом, в рассматриваемой задаче при искривлении пояса по всем панелям на 1/450 I его несущая способность снизилась относительно нормативной всего на 2,5%. [c.268] Целью испытаний являлось определение положения точек перегиба упругой линии на искривленной па)1ели и значения-предельных нагрузок. [c.269] В процессе нагружения за.мерялись деформации, в крайних фибрах сечения пояса вблизи узлов, в середине и четвертях длины искривленной панели. [c.269] Эпюры изгибающих моментов, построенные по замеренным в эксперименте деформациям для пане.чи, и.меющей предварительное искривление, равное /п = 1,6 см, приводятся на рис. 7-13. [c.269] Первая эпюра построена при нагрузке -V=25 Г, вторая при N=36 Г и т. д. Последняя эпюра отвечала нагрузке, близкой к критической. На эпюрах также проставлена расчетная длина панели, полученная теоретически (на первой эпюре при упруго.м состоянии материала /р=128 см и на последней при упруго-пластическом /р= 116,5 см). [c.269] Как видно из рисунков, теоретическое и экспериментальное положения точек перегиба хорошо согласуются. В остальны.х испытаниях получены аналогичные результаты. [c.270] Как видим, результаты испытаний опытных отсеков ч натурных опор оказались близкими. [c.270] Таким образом, эксперименты в основном подтеерднли теоретический вывод о том, что при жестких узлах искривления пояса не столь суи1ественно влияют на снижение его несущей способности. [c.271] Величина моментов по длине раскоса зависит от размера стрелки начального искривления, схемы и ориентации решетки, гибкости раскосов и условий их опирания. [c.271] Предельное равновесие решетки наступает, когда внешняя нагрузка достигает значения критической, определенной по условию устойчивости системы с абсолютно прямолинейны.ми элементами, узловым нагружением, но в которой моменты инерции действительных сечений элементов заменены условными, значения которых определяются касательным модулем. [c.271] При одинаковом соотношении г п/гр графики зависимости — Ху для раскосов елочной решетки и перекрестной с несовмещенными сварными узла.ми располагаются весьма близко друг от друга. [c.271] Для перекрестных раскосов с совмещенными узлами эти кривые в среднем на 9—12% выше первых кривых, а для раскосов с распорками — выше на 18—25%. [c.271] Учитывая это, в практических расчетах влияние схемы решетки на несущую способность раскосов целесообразно оценивать различными значениями коэффициентов условий работы, приняв для треугольной решетки с распорками т=1, для перекрестной с совмещенными узлами получим т = 0,9, а для перекрестной с несовмещенными, а также елочнон решетки т = 0,8. [c.272] Жесткость узлов и эксцентричног прикрепление раскоса, а также начальное его искривление целесообразно оценивать одновременно дифференцированными коэффициентами приведения длины- раскоса Лр, значения которых ставятся в зависимость от величины /п/ р и гибкости раскоса Для всех видов простой решетки, приваренной к поясу полкой, Лр колеблется в пределах от 0,98 до 0,65 (чем больше гибкость и отношение п/г р, тем меньше значение гр. [c.272] Вернуться к основной статье