ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Устойчивость пояса трехгранных систем при несовмещенных узлах из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Обозначения пояснены выше. [c.161] Для получения основной системы на внутренние узлы параллельно осям общей системы координат X и У наложим угловые связи и введем в направлении возможных перемещений стержневые связи (рис. 5-1,6). [c.161] Значение критического параметра можно получить, раскрыв определитель шестого порядка, составленного из данных коэффициентов. Однако симметрия системы и загрузки позволяет порознь рассмотреть устойчивость стержня при симметричной и кососимметричной формах потерн устойчивости. [c.163] Кривая зависимости Цу от /ж//,, для трехпролетного стержня па рис. 5-2 обозначена цифрой II. [c.164] Все остальные коэффициенты равны нулю. [c.164] Аналогично исследованию трехпролетного стержня при исследовании устойчивости пятипролетного стержня вместо решения определителя 12-го порядка производилось решение двух определителей, каждый из которых имел 6-й порядок. Решением получена зависимость от 1х11у, обозначенная на рис. 5-2 цифрой III. Максимальные значения 1у оказались близкими к значениям Ну, приведенным в табл. 5-2. [c.164] Выскажем соображения в части учета кручения поясов. Обычно сечение пояса опоры имеет одну ось симметрии (ось X—-V). При таком сечении шарнирно опертый стержень имеет две независимые критические силы одну, определяемую пзгибной формой искривления относительно оси у—у, и вторую — изгибно-крутильную. [c.164] Значения йх и пояснены на рис. 4-6. [c.165] Учитывая, что соотношение главных моментов инерции поясов опоры /а//г/ 2 С приемлемым для практики допущением, можно к оценке несущей способности неразрезного пояса подойти таким же путем. Вначале, пользуясь табл. 5-2, определяем расчетную длину стержня и по формуле (5-8) находим Ри затем, представив пояс в виде шарнирно опертого стержня длиной, равной расчетной длине, по формуле (5-7) находим Р2. Меньшая из Р и Р2 характеризует действительную несущую способность пояса. [c.165] В качестве подтверждения высказанного соображения приведем результаты испытаний отсеков опор из гнутых профилей, проведенных в ЦНИИСК Е. В. Борисовым. В отсеках опор профиль пояса принимался в виде размолкованного уголка с соотношением моментов инерции /х//у = 4,5 и уголка с отбортованными полками с отношением = Расчетные гибкости пояса, подсчитанные по табл. 5-2, были равны для первого случая 1 = 76, для второго .=53. В соответствии с этим теоретические предельные нагрузкн, определенные по формуле (5-8), оказались равными Л [р =28,2 Т и 7У =32,0 Т и были меньше Р . Экспериментальные предельные силы соответственно были равны д/ . = 27,8 Т и = Т. Как видно, получено хорошее совпадение экспериментальных и теоретических результатов. Испытаниями ферм из гнутых профилей, проведенными в ЦНИИСК Г. Г. Голенко [Л. 24], также была подтверждена возможность подобного подхода к оценке несущей способности поясов. [c.165] Вернуться к основной статье