ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Устойчивость пояса четырехгранной системы из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Характер искривления пояса в момент его потери устойчивости при совмеш.еиных в двух смежных гранях н несовмещенных узлах различен. В первом случае пояс нскривляется относительно главной оси у—у, во втором случае ось, по которой искривляется пояс, не совпадает с главными осями инерции поперечного сечения, при этом узлы с.мещаются во взаимно перпендикулярном направлении. [c.156] Учитывая наличие кососимметричной формы потери устойчивости пояса с совмещенными узлами и пренебрегая жесткостью раскосов, в отечественной и зарубежной практике проектирования опор [Л. 15] расчетную длину пояса принимают равной гео-метрической длине панели, при этом берется минимальный радиус инерции уголка. Экспериментальные исследования несущей способности пояса, имеющего даже несколько большие искривления, чем допустимые 1/750 /, показали хорошее совпадение экспериментальных и теоретических данных. [c.156] Гиркманом [Л. 98] исследовалась устойчивость аналогичного стержня при увеличивающейся в каждой последующей панели нагрузке, в результате чего критическая сила поставлена в зависимость от соотношения усилий в смежных панелях. На основе этих работ в нормах ГДР и ФРГ [Л. 105] записаны две расчетные длины пояса при одинаковом усилии ио длине пояса /р = 0,8 прп Гхиш и при ступенчатом возрастании силы /р=0,7 I. В нормах Финляндии [Л. 106] расчетные длины берутся такими же, как в германских нормах. [c.157] В Японии расчетная длина пояса башни с параллельными поясами принимается равной 0,8 /, а с натстонны-ми поясами 0,7 / прп г пи Л. 107]. [c.157] Во Франции по вопросу свободных длин поясов имеются две точки зрения. Согласно первой расчетная длина берется равной полной длине панели при радиусе ннерц1П1, принимаемом относительно оси, параллельной полке. Согласно второй /р = 0,5 / при г Л. 94]. [c.157] В Италии придерживаются первой точки зрения, в США — второй. [c.157] При болтовом прикреплении раскосов жесткость узлов снижается. Еслп вообще отказаться от учета жесткости болтового узла, т. е. полагать, что решетка прикрепляется при помощи пространственных шарниров, то значение ,in будет максимальным и равным 1,19. [c.158] Если же болтовые узлы расценивать как цилиндрические шарниры, то снижение их жесткости окажется сравнительно небольшим и значения Лп ненамного увеличатся относительно величин, приведенных в табл. 5-1. [c.158] Что касается поясов малой гибкости, то они не имеют каких-либо дополнительных резервов устойчивости, во-первых, потому, что наличие эксцентрицитетов в узлах при жестких поясах существенно снижает критическую нагрузку, и, во-вторых, потому, что учет изгиб-но-крутильной формы потери устойчивости, произведенный в последней работе И. Дюбека [Л. 96], показал, что критическая нагрузка на пояс малой гибкости оказывается значительно ниже той, которую определили Ф. Блейх и К. Гпркман. [c.158] Приведенные выше расчетные длины поясов получены применительно к уголковому профилю, имеющему отношение главных моментов инерции 3,9. [c.158] В практике проектирования опор из гнутых профилей или из легких сплавов пояса принимаются в виде уголка с отбортовкой (для гнутого профиля) или уголка с бульбами (для алюминия), в которых отпошенпе главных моментов пнерции. может оказаться не равны.м 3,9. [c.158] Во второй строке табл. 5-2 приводятся значения Цц. [c.159] В соответствии с этим при отношении моментов инерции пояса 4 значения Цу для болтовых опор, приведенные во второй строке табл. 5-2, снизим на 4%. [c.159] Вернуться к основной статье